WWW.DISS.SELUK.RU

БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА
(Авторефераты, диссертации, методички, учебные программы, монографии)

 

На правах рукописи

Кузнецов Дмитрий Владимирович

Развитие методов исследования процессов в узлах крепления

сердечников статоров к корпусам турбогенераторов и

совершенствование их диагностики в условиях эксплуатации

Специальности:

05.14.02 - “Электростанции и электроэнергетические системы”

05.09.01 - “Электромеханика и электрические аппараты”

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Москва – 2009 г.

2

Работа выполнена в филиале ОАО «НТЦ электроэнергетики» - «ВНИИЭ», г.

Москва.

Научный руководитель: кандидат технических наук, старший научный сотрудник Пикульский Виктор Адамович

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор Лабунец Игорь Александрович кандидат технических наук, профессор Извеков Владимир Иванович

Ведущая организация: ОАО «Мосэнерго»

Защита диссертации состоится 24 марта 2009 г. в 14.00 на заседании диссертационного совета Д 512.002.01 при Открытом акционерном обществе «Научнотехнический центр электроэнергетики» по адресу: 115201, Москва, Каширское шоссе, д. 22, корп. 3.

Отзывы на реферат в двух экземплярах, заверенные печатью организации, просим направлять на имя ученого секретаря диссертационного совета Д 512.002.01 по адресу: 115201, Москва, Каширское шоссе, д. 22, корп. 3, ОАО «НТЦ электроэнергетики».

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке филиала ОАО «НТЦ электроэнергетики» - «ВНИИЭ».

Автореферат разослан «_» февраля 2009 г.

Ученый секретарь диссертационного совета Д 512.002. доктор технических наук Новиков Н.Л.

Общая характеристика работы

Актуальность работы Надежность работы турбогенераторов в значительной степени зависит от технического состояния статоров. Одним из наиболее ответственных и нагруженных его конструктивных узлов является система крепления сердечника к корпусу статора. Эта система обеспечивает сохранение необходимого уровня жесткости сердечника, виброизоляцию корпуса и фундамента от магнитных вибраций сердечника.

Она должна выдерживать длительные статические и знакопеременные нагрузки в нормальных режимах работы и кратковременные нагрузки, в 6-10 раз превышающие нормальные при анормальных и аварийных режимах работы турбогенератора.

Как показывает опыт эксплуатации, на крупных длительно работающих турбогенераторах довольно часто встречаются случаи ослабления связи элементов системы крепления с активной сталью вследствие механического износа сопрягаемых поверхностей сердечника и несущих элементов подвески. Из-за несвоевременного выявления этих дефектов имели место случаи быстрого ухудшения вибрационного состояния турбогенераторов. В свою очередь это приводило к появлению трещин в сварных швах, отворачиванию гаек и обрыву шеек стяжных призм.

Повышенные вибрации могут так же быть обусловлены недостатками конструкции - низкой изгибной жесткостью спинки сердечника, резонансными колебаниями сердечника и сопрягаемых с ним конструктивных элементов. Во многих случаях неудовлетворительное техническое состояние подвески сердечника является одной из основных причин необходимости замены статора генератора.

В настоящее время основным нормативным документом, регламентирующим контроль состояния турбогенераторов, является РД 34.45-51.300-97 «Объем и нормы испытаний электрооборудования», согласно которому эксплуатационное состояние активных и конструктивных частей статора должно оцениваться по результатам испытаний и осмотров при текущих и капитальных ремонтах. Однако, как показывает опыт, вибрационный контроль статора в процессе эксплуатации турбогенераторов и осмотр узлов подвески на предмет наличия продуктов механического износа, трещин в сварных соединениях элементов конструкции при выполнении ремонтного обслуживания не достаточно эффективны.

Существующие в данный момент альтернативные способы ремонтной (в период останова) и эксплуатационной (на работающем генераторе) диагностики так же не лишены определенных недостатков.

Так, например, метод ремонтной диагностики, предложенный А.В. Григорьевым, В.Н. Осотовым и Д.А. Ямпольским (ОАО «Свердловэлектроремонт»), основанный на исследовании резонансных свойств стяжных призм, достаточно нагляден и прост в реализации, но в то же время не позволяет оценивать распределение плотности прилегания стяжных призм по длине статора, что имеет значение при планировании ремонтных мероприятий, и предусматривает исследование частотных характеристик нетипичных для работающего турбогенератора продольных вибраций стяжных призм, в то время как при работе под нагрузкой возбуждаются главным образом радиальные вибрации.

Метод эксплуатационной диагностики подвески турбогенераторов, предложенный А.Л. Назолиным и В.И. Поляковым основан на исследовании высокочастотных составляющих вибрационного сигнала, измеряемого на корпусе статора. Здесь постановка диагноза производится на основе сопоставления результатов измерения вибрации с результатами математического моделирования колебаний статора в исправном и неисправном состоянии по критериям, рассчитанным на математической модели, разработанной А.Л. Назолиным (МГТУ им. Н.Э. Баумана). В то же время, анализ данной модели показал, что она неадекватна в силу ряда принципиальных ошибок и сильных упрощений, сделанных при разработке (в частности – при задании ряда граничных условий), а, следовательно, неверно отражает вибрационные процессы в системе упругой подвески сердечника статора.



В связи с этим в условиях старения парка эксплуатируемых турбогенераторов актуален вопрос совершенствования процедуры контроля состояния системы крепления сердечника и разработки эффективного подхода к решению задач диагностики, обеспечивающего своевременное и достоверное выявление дефектов системы крепления и оценку степени их опасности. Для этого требуется подробное исследование протекающих в ней физических процессов и факторов, вызывающих повреждения.

Исследованию проблем надежности и эффективности работы системы упругой подвески сердечников статоров турбогенераторов, посвящены работы В.М.

Фридмана, В.И. Иогансена, Г.В. Шкоды, Г.А. Загородной, В.Э. Школьника, Р.Л.

Геллера, А.М. Буракова, В.А. Шкапцова и других отечественных специалистов. В них отражены вопросы, касающиеся исследований и расчетов вибраций сердечников и корпусов статоров турбогенераторов, статических и знакопеременных механических нагрузок, действующих на элементы системы крепления, оценки ее несущих и виброизолирующих свойств. За рубежом исследованием данных вопросов занимались A.I. Penniman, H.D. Taylor, P. Richardson, R. Hawley и др. В то же время, во всех работах, связанных с исследованием вибрационных процессов в системе упругой подвески сердечников турбогенераторов, рассматриваются только колебания, возбуждаемые кинематическим образом.

По данным исследований отечественных и зарубежных ученых установлено, что в стяжных призмах турбогенераторов во время работы протекают токи, достигающие значительной величины - сотен и даже тысяч ампер. Они индуцируются магнитным полем, вытесняемым за пределы сердечника статора. В зонах контакта призм с активной сталью и нажимными плитами эти токи вызывают сильный нагрев, подгары и оплавления. Поэтому до настоящего момента данное явление исследовалось c целью оценки потерь, нагревов и повреждений которые они вызывают.

Изучению электромагнитных процессов, в том числе и в конструктивных элементах электрических машин посвящены работы Л.Р. Неймана, А.В. Иванова-Смоленского, А.И. Вольдека, Я.Б. Данилевича, В.А. Цветкова, И.М. Постникова, В.В. Когана и др.

За рубежом решением вопросов по данной тематике занимались K.J. Bins, P.J. Lawrenson, P. Hammond и др.

Исходя из общих положений теории электродинамики, очевидно, что на стяжные призмы, в которых протекают токи, будут действовать электромагнитные силы (ЭМС). Эти силы так же могут являться причиной повышенных вибраций, ослаблений и разрушений элементов системы крепления сердечника к корпусу. Однако, ни в отечественной, ни в зарубежной литературе данный вопрос не рассматривался.

Таким образом, для разработки и внедрения в практику эксплуатации новых эффективных методов диагностики системы подвески сердечников статоров необходимо выполнить комплекс исследований и разработок, включающий изучение электромагнитных и вибрационных процессов в элементах подвески активной стали, исследование влияния типа турбогенератора, режима работы особенностей конструкции и технического состояния подвески на возникающие в ней нагрузки, разработку диагностических параметров и критериев, характеризующих степень опасности выявляемых дефектов.

Цели и основные задачи диссертации Целью настоящей работы является дальнейшее исследование процессов в системах подвески сердечников статоров турбогенераторов в работе и совершенствование методов контроля их технического состояния в процессе эксплуатации и в ремонтный период.

Для достижения поставленной цели необходимо решение следующих основных задач:

1. Разработка математических моделей для анализа электромагнитных и вибрационных процессов в системе подвески активной стали статора, учитывающих режим работы, особенности конструкции и техническое состояние подвески.

2. Исследование влияния технического состояния системы подвески, особенностей конструкции и режима работы турбогенераторов на ЭМС, действующих на стяжные призмы, и механические нагрузки, возникающие в узлах упругой подвески при работе генератора.

3. Выявление диагностических параметров, характеризующих эксплуатационное состояние, наличие и степень развития дефектов подвески активной стали на работающем и выведенном в ремонт генераторе.

4. Определение критериев оценки степени опасности выявляемых дефектов.

5. Разработка и экспериментальная проверка в условиях электростанций методик проведения контроля состояния подвески сердечника на работающих и выведенных в ремонт турбогенераторах.

6. Внедрение разработанных методов контроля системы подвески активной стали в практику диагностического и ремонтного обслуживания турбогенераторов на электростанциях.

Методика выполнения исследований и разработок Решение поставленных задач проводилось путем теоретических исследований с помощью математических моделей, воспроизводящих электромагнитные и вибрационные процессы в системе подвески активной стали, а так же на основе анализа и обобщения опыта эксплуатации генераторов, результатов комплексных диагностических обследований турбогенераторов. Исследования проводились для турбогенераторов серии ТВВ, имеющих наиболее распространенную конструкцию подвески сердечника статора - с аксиальным расположением упругих элементов.

Исследование электромагнитных процессов проводился двумя путями – аналитически и численно с использованием пакета Maxwell 2D Field Simulator Version 7.0.09. Анализ вибрационных процессов проводился аналитически. Оценка адекватности разработанных математических моделей и достоверность полученных результатов проводилась на основе сопоставления расчетных данных и результатов натурных исследований, в том числе и с использованием теории подобия.

Разработки в области диагностических признаков дефектов узлов подвески и критериев степени их опасности проводилась на основе совместного анализа результатов теоретических и экспериментальных исследований с учетом опыта эксплуатации турбогенераторов и результатов наблюдений в процессе многократных обследований турбогенераторов с различным техническим состоянием подвески.

Экспериментальная проверка эффективности разработанных методов контроля системы подвески проводилась на основе сопоставления результатов осмотра данного конструктивного узла с результатами измерения контролируемых диагностических параметров. Исследования проводились в основном на генераторах типа ТВВустановленных на ТЭЦ-22, 23, 25, 26 ОАО «Мосэнерго», Конаковской и Костромской ГРЭС. Турбогенераторы данного типа составляют наибольшую по объему группу машин (около 25%) среди турбогенераторов мощностью 200МВт и выше, на которых дефекты подвески встречаются наиболее часто.

Научная новизна работы 1. Разработаны аналитический и численный методы анализа электромагнитных процессов в системе упругой подвески сердечника турбогенератора. Уточнена и дополнена классификация ЭМС, возникающих при работе турбогенератора. Проведен теоретический анализ ЭМС, действующих на стяжные призмы статора с использованием разработанных методов расчета электромагнитных процессов в зоне сопряжения стяжных призм с активной сталью статора, учитывающих влияние режимов работы турбогенератора и конструктивно-технологических особенностей исполнения системы подвески и характера сопряжения стяжных призм с активной сталью, нелинейные магнитные свойства магнитопровода и эффект вытеснения тока в массивных ферромагнитных телах.

Расчеты, выполненные для турбогенераторов мощностью 165-800 МВт показали, что величина ЭМС приблизительно пропорциональна единичной мощности турбогенератора и составляет более 100 Н/м, в нормальных установившихся режимах работы слабо зависит от активной и реактивной мощности генератора, чувствительна к изменению напряжения статора (зависимость от напряжения близка к квадратичной) и, как правило, имеют тенденцию к росту при увеличении технологических зазоров в месте сопряжения призм с сердечником статора. В целом значения ЭМС, действующих на стяжные призмы соизмеримы с механическими усилиями, обусловленных прогибом упругих элементов под действием вибрации сердечника статора, но в турбогенераторах с высокой единичной мощностью ЭМС могут оказывать преобладающее воздействие (например, в ТВВ-800-2). Они способствуют ускорению механического износа соприкасающихся поверхностей призмы и активной стали в зоне ласточкина хвоста.

2. С использованием разработанных методов расчета, проведен теоретический анализ свободных и вынужденных безударных колебаний стяжных призм, а так же и механических нагрузок, действующих в узлах подвески в зависимости от степени ослабления стяжных призм и характера возмущающего воздействия: кинематического (под действием колебаний сердечника) или смешанного (под действием колебаний сердечника и ЭМС).

Анализ резонансных свойств узлов подвески турбогенераторов серии ТВВ мощностью 165-320 МВт показал, что при отсутствии ослабления связи стяжной призмы с активной сталью 1-е собственные частоты их узлов подвески лежат существенно выше основных 100-герцовых гармоник возмущающих сил (от нескольких сотен герц и более), а возникающие под действием вибраций сердечника и ЭМС механические напряжения в узлах подвески много ниже допустимых значений. При высвобождении стяжных призм по всей длине статора значения 1-х собственных частот уменьшаются на порядок, причем у генератора ТВВ-320-2 она лежит значительно ниже 100 Гц, что свидетельствует о возможности резонанса на частоте магнитных вибраций сердечника в условиях частичного высвобождения призм. Установлено, что в этих машинах резонанс узла подвески на частоте 100 Гц возникает при высвобождении стяжной призмы на длине около 1,5 м (26% от общей длины).

При безударных резонансных колебаниях механические напряжения в теле освобожденного участка призмы многократно превышают напряжения при отсутствии дефекта и главным образом зависят от кинематической составляющей возбуждения, т.е. определяются магнитными вибрациями сердечника.

3. На основе совместного анализа результатов выполненных расчетных и натурных исследований, а так же обобщения результатов проведенных обследований турбогенераторов установлено:

- на выведенном в ремонт генераторе техническое состояние системы подвески активной стали наиболее полно характеризуется параметрами свободных затухающих колебаний, возбуждаемых импульсным воздействием: коэффициентом затухания амплитуды виброускорения и нижней собственной частотой fc, измеряемым на стяжных призмах в пределах каждого пролета между несущими перегородками корпуса статора. Разработаны критерии оценки и методика проведения диагностики подвески сердечника в ремонтный период;

- на работающем турбогенераторе ослабление узлов упругой подвески приводит к появлению в спектре вибрации корпуса длинного ряда высших гармоник, кратных 100 Гц. Установлено, что измерение и анализ вибрационных сигналов целесообразно проводить в полосе частот до 1000 Гц, т.к. по мере роста частоты увеличивается погрешность измерения (в полосе 4-5 кГц погрешность измерений составляет около 40%, независимо от способа крепления вибрационного датчика);

- решение задачи распознавания дефектов статора на работающей машине, показало, что по вибрации корпуса можно выявить только дефекты подвески сердечника, т.к. колебания ослабленной обмотки статора и распушенных зубцов крайних пакетов сердечника практически не влияют на вибрационное состояние корпуса и не поддаются диагностированию;

- уровень высокочастотных вибраций статора, характеризующий дефекты подвески сердечника, тесно связан с амплитудой магнитной вибрации статора частоты 100 Гц, величина которой зависит от режима работы, поэтому для оценки состояния подвески в работе следует использовать относительный параметр - отношение среднеквадратического значения (СКЗ) сигнала виброускорения в полосе частот 100-1000 Гц к эффективному значению гармоники частоты 100 Гц. Разработаны критерии оценки и методика проведения диагностики подвески сердечника на работающем генераторе.

Практическая ценность работы и ее реализация 1. Использование разработанных методов диагностики системы подвески сердечников статоров в процессе эксплуатации и проведения ремонтного обслуживания позволяет решать следующие практические задачи:

- повышение надежности эксплуатации и сохранение ресурса генераторов за счет своевременного выявления и устранения дефектов системы подвески активной стали;

- планирование объемов и сроков проведения ремонтных мероприятий по устранению дефектов;

- контроль качества и полноты устранения дефектов в процессе выполнения ремонтных мероприятий;

- обоснование возможности и целесообразности продления срока службы турбогенераторов, длительное время находящихся в эксплуатации.

2. Разработанные методы контроля состояния подвески сердечника с целью решения перечисленных задач использовались при проведении комплексных диагностических исследований турбогенераторов типа ТВВ-320-2 на ТЭЦ №22, 23, 25 и 26 ОАО «Мосэнерго», Конаковской и Костромской ГРЭС, а так же генераторах ТВВ-165-2 Яйвинской ГРЭС и ТВВ-800-2 Сургутской ГРЭС-2.

Основные положения, выносимые на защиту 1. Научно-методические вопросы анализа электромагнитных и вибрационных процессов в системе подвески активной стали.

2. Результаты исследования влияния единичной мощности и параметров режима работы турбогенератора, особенностей конструкции и характера сопряжения с активной сталью на величину и гармонический состав электромагнитных сил, действующих на стяжные призмы.

3. Результаты исследования влияния особенностей конструкции и технического состояния системы подвески сердечника статора на ее частотные свойства, вибрационное и напряженное состояние.

4. Разработка комплекса диагностических параметров и критериев оценки степени опасности дефектов системы подвески сердечника.

5. Усовершенствованные методы контроля технического состояния упругой подвески активной стали статора в процессе эксплуатации и при проведении ремонтного обслуживания, а так же рекомендации по их применению.

Апробация работы Отдельные результаты диссертационной работы докладывались на конференции молодых специалистов электроэнергетики – 2003, проводившейся в г. Москве в сентябре 2003г. Разработанные методы контроля состояния подвески сердечников статоров турбогенераторов неоднократно проверялись в ходе эксплуатационных наблюдений и натурных испытаний, проводившихся в процессе выполнения ремонтов турбогенераторов типа ТВВ-320-2 на ТЭЦ №22, 23, 25, 26 ОАО «Мосэнерго», Костромской и Конаковской ГРЭС, а так же генераторах ТВВ-165-2 Яйвинской ГРЭС и ТВВ-800-2 Сургутской ГРЭС-2 в 2001 – 2008 г.г.

Публикации Основные положения и результаты работы опубликованы в 4 статьях (см. список в конце автореферата), из которых две написаны в соавторстве.

Объем и структура диссертации Диссертационная работа состоит из Введения, пяти глав, Заключения, списка литературы (91 наименование) и пяти приложений. Объем работы включает страницу, в том числе: 15 таблиц и 94 рисунка.

Во Введении показана актуальность работы, сформулирована цель и намечены основные направления исследований.

Как показывает опыт проводимых обследований неисправности системы подвески активной стали статора являются одним из основных и достаточно часто отмечаемых в практике эксплуатации дефектов турбогенераторов. Их несвоевременное выявление и устранение создает опасность возникновения тяжелых аварий. Во многих случаях неудовлетворительное техническое состояние системы подвески является одной из основных причин исчерпания физического ресурса статора.

Анализ опыта эксплуатации, данных о повреждаемости систем подвески сердечников статоров турбогенераторов свидетельствует о недостаточной изученности процессов в этих системах и недостаточной эффективности определяемых действующими нормативными документами методами диагностики состояния таких систем. Это определяет необходимость углубленного анализа причин повреждений, усилий действующих на узлы подвески, их зависимостей от конструкции, технологии изготовления статоров, режимов работы турбогенераторов, а так же разработки более совершенных систем диагностики и критериев оценки состояния узлов подвески сердечников статоров.

В 1-й главе проводится анализ отечественных и зарубежных эксплуатационных данных о повреждаемости стальных конструкций статоров турбогенераторов.

Наиболее распространенными дефектами статора являются:

- ослабление давления прессования и разрушение зубцов крайних пакетов;

- замыкание листов сердечника и возникновение очагов локального перегрева;

- коррозионное разрушение активной стали;

- повреждения системы подвески сердечника статора в корпусе;

- электрическая эрозия стальных конструкций статора.

Перечисленные дефекты и, в частности, повреждения системы подвески сердечника могут приводить к аварийным отключениям, серьезным повреждениям и необратимому ухудшению технического состояния, требующему ремонта в заводских условиях или замене всего статора.

Рассмотрены особенности конструктивных исполнений систем подвесок сердечников статоров турбогенераторов различных типов и единичных мощностей (в том числе и анализируемый в диссертации тип упругой подвески с продольным расположением упругих элементов, наиболее широко применяемый в турбогенераторах серии ТВВ мощностью от 165 МВт и выше).

Начальной стадией развития серьезных дефектов системы подвески активной стали является ослабление прилегания стяжных призм, к поверхности спинки сердечника. Как правило, это происходит за счет осадки сердечника под действием собственного веса после его установки в горизонтальное положение, механического износа сопрягаемых поверхностей стяжных призм и поверхности спинки сердечника. Развитию данного дефекта может способствовать неблагоприятное сочетание таких факторов, как повышенная вибрация сердечника, недостаточная отстройка собственных частот сердечника и элементов системы его крепления от частот возмущающих воздействий 50 и 100 Гц, а также работа генератора с ослабленным сопряжением сердечника и элементов его крепления в режимах с пониженной активной нагрузкой. Это приводит к ухудшению вибрационного состояния статора, нарушению целостности сварных соединений элементов системы крепления активной стали в корпусе статора, а в отдельных случаях к отворачиванию гаек и обрыву шеек стяжных призм, что представляет опасность и для обмотки статора.

Своевременное выявление и качественное устранение этих и других дефектов, а также оптимизация режимов работы турбогенератора с учетом технического состояния подвески сердечника статора, как правило, позволяет продлевать срок эксплуатации статора.

Во 2-й главе дан обзор литературных источников, посвященных исследованию электромагнитных и механических процессов, возникающих в системе упругой подвеске работающего турбогенератора, а так же методам ее диагностики.

Анализ литературных источников позволил сделать следующие выводы:

1. Теоретические и экспериментальные исследования показывают, что в элементах крепления сердечников статоров турбогенераторов протекают значительные токи, способные вызвать существенные общие и локальные перегревы. Другому возможному воздействию – механическому, вызванному электромагнитными силами, которые обусловлены протеканием по системе стяжных призм этих токов до сих пор не уделялось достаточного внимания.

2. Во всех работах, посвященных исследованию механических процессов в системе упругой подвески, рассматриваются воздействия трех видов: статические нагрузки (от веса активной стали и крутящего момента); знакопеременные, вызванные вибрацией сердечника статора от переменных усилий тяжения полюсов ротора, а также знакопеременных составляющих электромагнитного момента при анормальных режимах работы и при переходных процессах; термомеханические, обусловленные различием температур, скоростей нагрева и коэффициентов теплового расширения активных и конструктивных частей статора (при переменных графиках нагрузки). Вместе с тем, остаются недостаточно изученными такие вопросы как:

влияние степени развития ослабления узлов упругой подвески на их резонансные свойства и величину механических нагрузок в узлах подвески при безударных колебаниях высвобожденных стяжных призм в пазах активной стали; исследование возможности надежной работы системы подвески при наличии ослабления связи стяжных призм со спинкой сердечника.

3. В настоящее время в отечественной практике не существует отработанной методики с четкими критериями оценки технического состояния системы подвески активной стали. Существующие способы контроля состояния подвески, основанные на использовании методов и средств вибродиагностики не вполне проработаны с точки зрения методологии проведения контроля, выбора диагностических параметров и критериев.

3-я глава диссертации посвящена разработке методов расчета, теоретическому и натурному исследованию электромагнитных процессов и сил, действующих в системе подвески сердечника статора, их зависимости от особенностей конструкции, характера сопряжения стяжных призм с поверхностью сердечника статора, режима работы турбогенератора.

Для предварительной оценки величины ЭМС, действующих на стяжные призмы, был предложен приближенный аналитический метод расчета.

Мгновенное значение ЭМС, действующей на единицу длины стяжной призмы, приближенно, можно оценить с помощью выражения:

Первое слагаемое представляет собой переменную составляющую ЭМС изменяющуюся с удвоенной частотой сети, второе – постоянную. Bc(t) и inp(t) - мгновенные значения индукции в поверхностном слое спинки статора и тока, текущего по призме, определяемые выражениями:

Вс.т и Ic.m – амплитудные значения индукции на поверхности спинки сердечника и вихревого тока призмы, - циклическая частота сетевого тока, 0 – начальная фаза временной функции магнитного поля, Zк – полное комплексное сопротивление контура растекания токов стяжных призм для работающего генератора, определяемое сопротивлениями стяжной призмы Znp, нажимной плиты Zпл, медного экрана Zэ и крайнего пакета Zп:

=arctg(Xк/Rк) фазовый сдвиг тока стяжной призмы относительно ЭДС, Епр.т амплитуда ЭДС, наводимой в стяжной призме:

электрическая угловая частота вращения поля, l – расчетная длина сердечника, фпр.т амплитуда удельного потока (на единицу длины машины в осевом направлении), вытесняемого из сердечника и приходящегося на одну сторону спинки сердечника:

Здесь: Rс – наружный радиус спинки сердечника, Rк.вну – внутренний радиус корпуса, 2р – число полюсов, Нс.m - амплитуда напряженности на поверхности спинки статора при r = Rс, = Rc /p - полюсное деление на поверхности того же радиуса.

Расчеты, выполненные для турбогенераторов типа ТВВ-165-2, ТВВ-320-2 и ТВВ-800-2, показали, что в номинальном режиме амплитуда переменной составляющей ЭМС увеличивается приблизительно пропорционально единичной мощности генератора и составляет 75, 145 и 350 Н/м соответственно. Полученные значения сил соизмеримы с величиной механического усилия, возникающего в узле упругой подвески от вибраций сердечника с удвоенной частотой сети.

Приведенные аналитические выражения не позволяют проводить подробный анализ влияния особенностей конструкции и технического состояния упругой подвески на величину ЭМС. Поэтому дальнейшие исследования проводилось путем численного моделирования с использованием пакета Maxwell 2D Field Simulator Version 7.0.09. Электромагнитное поле принималось стационарным, плоскопараллельным и описывалось уравнениями Лапласа и Пуассона для z-й (осевой) составляющей векторного магнитного потенциала А = Az:

J=Jz – осевая составляющая вектора плотности тока.

В математической модели свойства ферромагнитных сред характеризуются соответствующими кривыми намагничивания. Массивные ферромагнитные тела (призмы и корпус) рассматриваются как полые с толщиной стенок, равной эффективной глубине проникновения электромагнитного поля. Режим работы генератора определяется мгновенными значениями токов параллельных ветвей фаз обмотки статора iв.1A,B,C, током ротора If и углом поворота оси большого зубца ротора относительно МДС статора. Значения If и определялись при помощи векторной диаграммы неявнополюсной синхронной машины с учетом изменения потока рассеяния обмотки ротора при нагрузке.

Расчет полей проводился для турбогенератора типа ТВВ-320-2 методом конечных разностей в двух поперечных сечениях машины - в области, где стяжные призмы имеют прорезь, и в области, где такие прорези отсутствуют. Рассматривалось четыре варианта сопряжения хвостовой части стяжной призмы с активной сталью при различных значениях технологического зазора в зоне посадочного места ласточкина хвоста призмы:

Рис. 1. Варианты сопряжения стяжной призмы с активной сталью.

Для расчета ЭМС вначале при отсутствии токов в стяжных призмах находилось распределение магнитного поля и рассчитывались мгновенные значения ЭДС призм. Затем в соответствии с (3) рассчитывались мгновенные значения токов стяжных призм, которые вводились в математическую модель, и выполнялся повторный расчет, по окончании которого рассчитывались ЭМС, действующие на призмы.

Плотность сетки при расчете полей и сил выбиралась по условиям оптимального соотношения точности получаемых результатов и времени проведения расчета.

Число итераций ограничивалось программно, по достижении относительной точности вычислений 0,1%. Обработка полученных результатов проводилась при помощи Mathcad 2000 Professional и Microsoft Exсel.

Анализ влияния особенностей конструкции узла подвески и характера сопряжения призмы со спинкой сердечника на величину ЭМС показал нижеследующее:

1) Соотношение удельных сил, действующих в сечениях без прорези fnp и с прорезью fnp практически обратно пропорционально соотношению периметров соответствующих поперечных сечений: fnp/fnpПnp/Пnp1,4. В результате наличие прорезей в стяжной призме приводит к уменьшению действующей на нее результирующей ЭМС на 20-25%.

2) Спектральный анализ ЭМС показал, что наиболее сильно выражены гармоники кратные 100 Гц (рис. 2). Их наличие вызвано несинусоидальностью магнитного поля генератора из-за насыщения активной стали. Наибольших значений достигают постоянные составляющие и 1-е гармоники частоты 100 Гц. В зависимости от характера сопряжения амплитудные значения основных 100-герцовых гармоник ЭМС составляют от нескольких десятков до 200 Н/м, что хорошо согласуется с результатами аналитической оценки. На частотах более 200 Гц высшие гармоники выражены слабо.

Значение силы, Н/м 3) В большинстве рассмотренных вариантов закрепления стяжной призмы при увеличении технологического зазора в области ласточкина хвоста отмечается увеличение ЭМС. На рис. 3 представлены графики зависимости значений амплитуд основных гармоник радиальных (3а) и тангенциальных (3б) ЭМС от величины технологического зазора. Значения зазоров и сил, откладываемые по горизонтальной и вертикальной осям представлены в относительных единицах. В качестве базисного значения силы fnp.б принято значение амплитуды 1-й гармоники ЭМС для варианта IV (контакт по нижней грани), которая при базисном значении зазора т=0,5 мм составляет 190 Н/м. Расчеты показали, что наихудшим является вариант IV т.к. в этом случае величина ЭМС максимальна (рис. 3).

Для выбранного наихудшего варианта закрепления призмы было проведено исследование зависимости ЭМС от режима работы. При этом рассматривались только симметричные и установившиеся режимы, регламентированные инструкцией по эксплуатации и определяемые по диаграмме допустимых нагрузок. В качестве влияющих параметров рассматриваются активная мощность Р, реактивная мощность Q и напряжение статора Uс. Параметры режимов варьировались в следующих пределах: активная мощность от 0 до 300 МВт, реактивная мощность от -80 до 186 МВАр, напряжение от 19 до 20 кВ. При изменении какого-либо параметра режима, два других остаются неизменными и равны номинальным значениям.

Проведенные расчеты показали, что изменение активной мощности турбогенератора от 0 до 300 МВт слабо влияет на величину электромагнитных сил, действующих на стяжные призмы (изменение ЭМС составляет не более 5%). При изменении реактивной мощности от предельного выдаваемого значения (+186 МВАр) до предельного потребляемого значения (-80 МВАр) ЭМС меняется 13%.

Установлено, что значение ЭМС наиболее чувствительно к изменению напряжения статора: данная зависимость носит характер близкий к квадратичному - при изменении напряжения статора на 1% амплитуда ЭМС изменяется на 2%.

При экспериментальном исследовании электромагнитных процессов в системе крепления сердечника в качестве контрольного параметра рассматривается величина тока стяжной призмы. Однако в связи с трудностями непосредственного измерения этого тока на работающем генераторе был использован косвенный способ, при котором электромагнитные процессы, имеющие место в работе, примерно воссоздаются при испытаниях активной стали на потери и нагрев с индукцией, близкой к рабочей. Чтобы по величине токов призм, измеренных при кольцевом намагничивании, можно было судить об их величине в работе, были рассчитаны масштабы подобия между параметрами электромагнитных процессов в режимах кольцевого намагничивания и номинальной нагрузки. Для измерения токов стяжных призм, использовались специально изготовленные бесконтактные датчики – магнитные пояса, которые представляют собой многовитковую катушку из тонкого провода, намотанную на гибкий немагнитный сердечник.

Натурные исследования, проведенные при испытании сердечника генератора ТВВ-320-2 на потери и нагрев с индукцией 1,4 Тл, показали, что значения токов стяжных призм составляют 6070А, что весьма близко к ожидаемому значению ( А). Полученные данные подтверждают результаты теоретических исследований и свидетельствуют о корректности и практической пригодности разработанных методов анализа и расчета электромагнитных процессов и сил.

В 4-й главе проводится исследование резонансных свойств узлов подвески генераторов серии ТВВ с продольным расположением упругих элементов, их зависимости от конструкции и технического состояния, анализируются вынужденные колебания этих узлов под действием вибраций сердечника и ЭМС, приложенных к стяжным призмам.

Т.к. стяжная призма представляет собой многопролетную балку переменного сечения с продольными сквозными прорезями и ее строение повторяется в каждом отсеке статора между несущими перегородками корпуса, то рассматривается только один ее пролет между соседними перегородками. При исследовании частотных свойств узлов подвески учитываются только колебания с низшей собственной частотой, при которых кривая прогиба симметрична относительно середины пролета, поэтому достаточно рассмотреть только половину пролета призмы.

Расчетная схема узла упругой подвески представляется в виде системы стержней прямоугольного сечения с распределенной массой. Если пренебречь продольными силами инерции, то в общем случае свободные изгибные колебания стержня с распределенными параметрами описываются дифференциальным уравнением вида:

Здесь: у – зависимость прогиба стержня от продольной координаты z, EJ - изгибная жесткость сечения, µ - погонная масса стержня, р - собственная частота.

В общем случае решение уравнения (10) имеет вид:

где К1-К4 – постоянные коэффициенты, S, T, U, V – функции Крылова:

При анализе свободных колебаний вначале было рассмотрено два крайних случая, когда стяжная призма полностью закреплена и когда она высвобождена по всей длине.

Расчетные схемы приведены на рис. 4. Для полностью зажатой призмы расчетная схема представляется в виде двух стержней с погонными массами µ1 и µ2, края которых при z=0 и z=l1+l2 жестко защемлены (рис. 4а). Для полностью освобожденной призмы расчетная схема имеет вид системы из трех стержней с погонными массами µ1, µ2, µ3 и сосредоточенной массы m (рис. 4б). При этом касательные к линиям прогибов 2-го стержня в точке с координатой z=l1+l2 и 3-го стержня при z=0 и z=l1+l2 должны быть параллельны горизонтальной оси. Данные условия позволяют рассматривать не весь пролет призмы, а только его половину.

В зависимости от вида расчетной схемы и задаваемых граничных условий формируется система алгебраических уравнений (в первом случае – 6, во втором – 8), на основе которой составляется частотное уравнение в форме определителя (р)=0. Корнями уравнения являются искомые значения собственных частот узла упругой подвески.

Расчет резонансных свойств подвесок турбогенераторов мощностью 165, и 320 МВт показал, что значение нижней собственной частоты узла подвески с полностью высвобожденной призмой на порядок ниже, чем в случае с закрепленной. Из трех рассмотренных типов машин подвеска генератора типа ТВВ-320-2 отличается наибольшей податливостью. Эта конструктивная особенность проявляется в том, что у машин этого типа значения нижних собственных частот стяжных призм как в зажатом, так и в ослабленном состоянии значительно ниже, чем у ТВВ-165-2 и ТВВСобственная частота уменьшается приблизительно обратно пропорционально квадрату длины прорези (см. табл. 1).

Натурные исследования, проведенные на турбогенераторах ТВВ-320-2 подтверждают результаты расчетов. На рис. 5 показаны спектры виброускорений свободных колебаний закрепленной и ослабленной призм, полученные экспериментально при ударном возбуждении. То, что в турбогенераторе ТВВ-320-2 величина 1й собственной частоты полностью освобожденной призмы лежит существенно ниже основной частоты магнитных вибраций сердечника (100 Гц) свидетельствует о возможности возникновения резонансных колебаний при некоторой промежуточной стадии ослабления стяжных призм.

Рис. 5. Спектры собственных частот плотно зажатой (а) и практически полностью ослабленной Для выявления условий появления резонанса было проведено исследование влияния длины освобожденной части призмы на ее нижнюю собственную частоту.

Расчетная схема представлена на рисунке 6. Колебания частично ослабленной призмы описываются системой из 10 уравнений.

Левые концы 1-го и 3-го стержня жестко защемлены, а правые концы 2-го и 3го стержней изгибаются таким образом, что касательные к линям их прогибов при z=l0+l1+l2 идут параллельно горизонтальной оси. Расчет нижней собственной частоты проводился при изменении длины высвобождения в пределах от 7 до 37% от общей длины призмы lnp.

На рис. 7 представлен график зависимости нижней собственной частоты освобожденного участка призмы от соотношения длины этого участка и общей длины призмы. На графике так же нанесены точки, соответствующие двум ранее рассмотренным крайним случаям закрепления – полностью зажатой и полностью освобожденной стяжной призмы. Установлено, что критическое значение длины освобожденного участка призмы, при котором наступает резонанс узла подвески на 100 Гц, составляет lсв.кр=1,53 м (26% от всей длины призмы).

Рис. 7. Зависимость нижней собственной частоты генератора ТВВ-320- Работа подвески сердечника вблизи резонанса опасна. Поэтому для оценки усталостной прочности узла подвески был проведен расчет вынужденных колебаний в околорезонансной зоне. Исследовались только безударные колебания стяжной призмы, без учета демпфирования. При этом вблизи резонанса расчетные значения вибросмещений и напряжений получаются заведомо завышенными, что идет в запас при определении запаса усталостной прочности. Установлено, что для обеспечения расчетного запаса усталостной прочности необходимо, чтобы амплитуды напряжений в теле призмы и сварном шве ее крепления к перегородке корпуса не превышали 58 и 19 МПа соответственно.

При расчете вынужденных колебаний за основу взята расчетная модель частично освобожденной призмы, приведенная на рис. 6, к которой в точке закрепления 3-го стержня (z=0) приложено кинематическое возмущающее воздействие и защемленная часть призмы повторяет колебания сердечника ус(t), а на освобожденную часть действует электромагнитная сила Fэ(t). В расчетах учитываются только основные 100-герцовые составляющие сил, перемещений и механических напряжений.

Для описания вынужденных колебания модели ослабленного узла используется система уравнений:

Здесь: C – квадратная матрица порядка 1010, определитель которой аналогичен определителю матрицы, характеризующей свободные колебания частично освобожденной призмы при р=2, B – вектор-столбец правых частей системы алгебраических уравнений, который характеризует совокупное возмущающее воздействие колебаний сердечника и электромагнитных сил; Х - вектор-столбец неизвестных коэффициентов К1-К4 в уравнениях прогибов 1,2,3 стержней.

Для оценки влияния кинематического и электромагнитного возмущающих воздействий на вибрационное и напряженное состояние ослабленного узла упругой подвески режимы кинематического и смешанного возбуждения рассматривались отдельно.

Вначале исследовался кинематический режим колебаний, создаваемых только вибрацией сердечника. Расчеты показали, что при развитии зоны высвобождения наиболее интенсивный рост напряжений отмечается в хвостовой части стяжной призмы (3-й стержень), в сечении, разделяющем закрепленную и освобожденную области (z=0). В диапазоне собственных частот от 98,5 до 101,5 Гц амплитуда механических напряжений в этом сечении превышает допустимый уровень 58 МПа, т.е.

вблизи резонанса предельно допустимый расчетный запас по усталостной прочности обеспечивается при 1,5% отстройке от 100 Гц. Расчетная амплитуда колебаний освобожденного участка призмы в зоне перемычки между прорезями в данном случае достигает 0,7 мм.

Для найденных предельных условий закрепления был проведен анализ вынужденных колебаний при смешанном механизме возмущения.

При работе генератора зазоры между гранями ласточкина хвоста ослабленной призмы и стенками паза не постоянны во времени. Исследования показывают, что при нарушении контакта призмы с активной сталью и увеличении зазора значение ЭМС убывает по закону, близкому к экспоненциальному:

где fэ.0 – величина электромагнитной силы при отсутствии зазора (=0), е – зазор, при котором электромагнитная сила уменьшается в е раз.

Поэтому, чтобы учесть изменение зазора во времени на величину ЭМС вначале определяются пространственно-временные функции прогиба освобожденного участка и зазоры в области паза под ласточкин хвост при чисто кинематическом режиме возбуждения, а затем, с учетом найденной в 3-й главе функции ЭМС при неизменном зазоре fэ.0(t), используя (17), находится временная функция ЭМС, скорректированная с учетом непостоянства зазора. Из полученной кривой выделяется основная гармоника, амплитуда которой подставляется в систему уравнений, описывающих вынужденные колебания и выполняется повторный расчет вибросмещений и напряжений.

Как показали расчеты при наличии больших зазоров (1 мм) в области ласточкина хвоста при безударных колебаниях ослабленного участка стяжной призмы влияние ЭМС на амплитуду вибрации незначительно. Это вызвано тем, что величина ЭМС с ростом зазора резко уменьшается и при зазоре более 100 мкм стремится к нулю.

То есть, наиболее значимое отрицательное воздействие электромагнитных сил проявляется на ранней стадии развития ослабления узла упругой подвески в случаях, когда при вибрациях имеет место постоянное или периодическое соприкосновение поверхностей ласточкина хвоста и стенок паза. Оно приводит к существенному увеличению знакопеременных нагрузок и интенсивности механического износа в зоне связи стяжных призм с активной сталью.

5-я глава диссертации посвящена разработке методов контроля состояния подвески активной стали в период ремонта и на работающем генераторе. Для этого необходимо установить взаимосвязь между параметрами, определяющими качество закрепления призм и показателями, характеризующими эксплуатационные характеристики или «поведение» подвески в период останова (при тестовых воздействиях) и на работающей машине.

1. Вначале был определен показатель плотности закрепления призмы. На практике неоднократно отмечалось, что исправные и ослабленные узлы подвески поразному «откликаются» на возмущающее воздействие: колебания ослабленной призмы, затухают значительно медленнее, чем закрепленной. Уменьшение амплитуды во времени принято оценивать коэффициентом затухания. Он определяется действием сил трения и его можно использовать в качестве показателя плотности закрепления стяжной призмы. На остановленной машине эксплуатационные свойства узлов подвески оцениваются по значениям их резонансных частот.

По результатам экспериментального исследования параметров свободных затухающих колебаний выполненных на генераторах типа ТВВ-320-2 было установлено, что между собственной частотой и коэффициентом затухания существует явно выраженная взаимосвязь, т.е. с увеличением плотности закрепления собственная частота узлов подвески растет (рис. 8).

Рис. 8. Схема проведения измерений (а) и зависимость нижней собственной частоты Данная зависимость отражает связь между показателем плотности сопряжения стяжных призм с активной сталью и эксплуатационной характеристикой - резонансной частотой и может быть аппроксимирована экспоненциальной кривой:

где fc.0 – теоретическое значение 1-й собственной частоты призмы при отсутствии затухания, - коэффициент при показателе степени, имеющий размерность времени. Для ТВВ-320-2 значения данных величин составляют: fc.0=56 Гц, =0,025 с.

На основе результатов теоретических и натурных исследований, а так же анализа опыта эксплуатации были сформированы количественные и визуальные критерии для оценки состояния подвески сердечника. На практике использование расчетной отстройки от резонанса в 1,5% неприемлемо, т.к. надо учитывать возможность развития дефекта во времени, а так же изменение плотности закрепления призм в работе под действием тепловых расширений и электромагнитного момента. Поэтому в качестве предельно допустимого было выбрано состояние, при котором собственная частота равна 115 Гц.

На практике возможны случаи, когда результаты оценки по частоте и по затуханию могут не совпадать. Поэтому при решении задачи диагностики целесообразно использовать оба параметра – и частоту и коэффициент затухания. Это обеспечивает их взаимное дублирование и снижает вероятность ошибки. Оценка состояния системы подвески проводится на основе сопоставления измеренных значений диагностических параметров с пороговыми уровнями, приведенными в таблице. В этом случае предпочтение отдается наихудшему варианту. Дефектным является состояние, если хотя бы один из параметров ниже предельно допустимого. Выявляемые дефекты устраняются по методике завода изготовителя.

Незначительное количество продуктов контактного износа и Удовлетворительно (неслабый дребезг при ударе значительное ослабление) Значительное количество продуктов контактного износа, про- Неудовлетворительно 4 отн. ед.), но и на динамику его изменения в процессе эксплуатации генератора. Так, если существует устойчивая тенденция к его увеличению с течением времени, то это так же свидетельствует о вероятности наличия дефектов подвески и их развитии.

В том случае, если даже общий уровень вибрации корпуса удовлетворяет требованиям РД 34.45-51.300-97, но по результатам описанного метода эксплуатационной диагностики состояние подвески классифицируется как неудовлетворительное, то рекомендуется в ближайший плановый останов блока выполнить ревизию системы подвески с проведением инструментального контроля состояния закрепления и резонансных свойств стяжных призм согласно вышеизложенной методике. Если же по результатам обследования выявляются участки стяжных призм с неудовлетворительным состоянием закрепления, то необходимо рассмотреть вопрос о ликвидации ослабления в соответствии с рекомендациями завода изготовителя.

Диссертация содержит решение поставленных задач по исследованию электромагнитных и вибрационных процессов в системе подвески сердечника турбогенератора и разработке методов контроля технического состояния и выявлению дефектов системы подвески активной стали в условиях электрических станций. Для решения поставленных задач выполнено следующее:

- выполнен анализ эксплуатационных данных о повреждаемости системы подвески сердечников статоров турбогенераторов и рассмотрены существующие на данный момент методы диагностирования состояния данного конструктивного узла;

- проведен цикл расчетно-экспериментальных исследований по изучению электромагнитных и вибрационных процессов, протекающих в узлах упругой подвески активной стали статора с учетом конструктивных особенностей, технического состояния и режимов работы турбогенератора;

- экспериментально-теоретическим путем определены диагностические параметры, характеризующие техническое состояние системы подвески сердечника статора в режиме работы под нагрузкой и в процессе выполнения ремонтного обслуживания;

- разработаны критерии оценки технического состояния упругой подвески сердечника статора, позволяющие своевременно выявлять дефекты и планировать мероприятия по их устранению.

На основании проведенных исследований и разработок были сделаны нижеследующие основные выводы и предложения:

1) При работе турбогенератора на элементы упругой подвески сердечника статора действуют значительные (более 100 Н/м) электромагнитные силы (ЭМС), вызванные протеканием по стяжным призмам вихревых токов. Установлено, что величина ЭМС приблизительно пропорциональна единичной мощности турбогенератора и достигает 350 Н/м в номинальном режиме работы турбогенератора мощностью 800 МВт. В целом воздействие ЭМС на стяжные призмы соизмеримо с механическим воздействием, обусловленным вибрациями сердечника статора, но в турбогенераторах с высокой единичной мощностью ЭМС могут оказывать преобладающее воздействие.

В пределах диаграммы допустимых нагрузок величина ЭМС меняется незначительно. Наиболее существенное влияние на изменение величины ЭМС оказывает изменение напряжения статора. Данная зависимость имеет характер, близкий к квадратичному.

2) Теоретический анализ свободных колебаний элементов упругой подвески различных турбогенераторов серии ТВВ, показал, что при отсутствии ослаблений стяжных призм 1-я собственная частота узла подвески лежит существенно выше основных 100-герцовых составляющих спектра возмущающих сил, а возникающие в ней под действием вибраций сердечника и ЭМС механические напряжения и нагрузки на элементы ее крепления к корпусу много ниже допустимых значений.

При ослаблении стяжной призмы 1-я собственная частота резко снижается и при длине высвобождения около 1,5 м в турбогенераторах мощностью 320 МВт и выше возникает опасность развития резонансных колебаний на частоте магнитных вибраций сердечника. При резонансных колебаниях механические напряжения в теле освобожденного участка призмы близки к предельно допустимым значениям и зависят главным образом от кинематической составляющей возбуждения. Это обусловлено тем, что при зазорах между призмой и активной сталью свыше 100 мкм влияние ЭМС на вибрационное и напряженное состояние ослабленных узлов упругой подвески существенно ослабевает. Это означает, что электромагнитные силы не могут стать непосредственной причиной разрушения призмы и в основном способствуют ускорению износа соприкасающихся поверхностей призмы и активной стали.

3) Для оценки состояния системы подвески активной стали разработано два метода диагностики: основной - в период останова и дополнительный - на работающем генераторе; определены соответствующие диагностические параметры и критерии оценки опасности выявляемых дефектов.

В период останова техническое состояние системы подвески активной стали характеризуется параметрами свободных затухающих колебаний при импульсном возбуждении: коэффициентом затухания амплитуды сигнала виброускорения и нижней собственной частотой fc, измеряемых на стяжных призмах в пределах каждого пролета между несущими перегородками корпуса статора. При работе генератора техническое состояние подвески оценивается по соотношению величин СКЗ сигнала виброускорения корпуса статора в полосе частот 100-1000 Гц и эффективного значения основной гармонической составляющей двойной оборотной частоты.

Разработанные методы диагностики системы подвески активной стали прошли экспериментальную проверку и адаптацию к потребностям диагностического и ремонтного обслуживания турбогенераторов в условиях электрических станций и могут быть использованы при решении следующих практических задач:

- количественной оценки технического состояния системы подвески сердечника, выдачи рекомендаций по оптимизации ремонтного обслуживания и дальнейшей эксплуатации;

- выявления дефектов подвески сердечника и отслеживания динамики их развития в процессе эксплуатации турбогенератора;

- разработки рекомендаций по срокам проведения и объему ремонтных мероприятий, а при необходимости - по режимам работы и условиям эксплуатации генератора;

- оценки эффективности проводимых ремонтных мероприятий.

Основные положения диссертации опубликованы в следующих работах:

1. Д.В. Кузнецов. Вибрационный контроль технического состояния сердечников статоров турбогенераторов. Москва, Издательство НЦ ЭНАС, 2003 г.

2. Д.В. Кузнецов, В.В. Маслов, В.А. Пикульский, В.И. Поляков, Ф.А. Поляков, А.Н.

Худяков, М.И. Шандыбин. Дефекты турбогенераторов и методы их диагностики на начальной стадии появления. Электрические станции, №8, 2004 г.

3. Д.В. Кузнецов. Исследование электромагнитных сил, действующих на стяжные призмы сердечника статора турбогенератора. Электричество, №10, 2006 г.

4. Д.В. Кузнецов, М.И. Шандыбин. Применение методов виброконтроля для оценки состояния упругой подвески сердечника статора в период ремонта и эксплуатации.

Электрические станции, №10, 2007 г.

Филиал ОАО «НТЦ электроэнергетики» - «ВНИИЭ»

Рег. №8 09.02.2009 г. Тираж 80 экз.





Похожие работы:

«УДК 622. 233. 63. 051.78:622. 235. 527. 4 Жариков Сергей Николаевич ВЗАИМОСВЯЗЬ УДЕЛЬНЫХ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК ПРОЦЕССОВ ШАРОШЕЧНОГО БУРЕНИЯ И ВЗРЫВНОГО РАЗРУШЕНИЯ МАССИВА ГОРНЫХ ПОРОД Специальность 25.00.20 - Геомеханика, разрушение горных пород, рудничная аэрогазодинамика и горная теплофизика Автореферат диссертации на соискание учёной степени кандидата технических наук Екатеринбург 2011 Работа выполнена в Институте горного дела Уральского отделения Российской...»

«РАЗИНКОВ ДМИТРИЙ ГЕННАДИЕВИЧ ТЕОРЕТИКО-ПРАВОВЫЕ ОСНОВЫ ЗАЩИТЫ ЛИЧНЫХ НЕИМУЩЕСТВЕННЫХ ПРАВ РОССИЙСКИХ ГРАЖДАН Специальность 12.00.01 – теория и история права и государства; история учений о праве и государстве АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата юридических наук Санкт-Петербург 2 Работа выполнена на кафедре теории и истории государства и права НОУ ВПО Юридический институт (Санкт-Петербург) Научный руководитель :...»

«ПУЗАЧЕНКО МИХАИЛ ЮРЬЕВИЧ МУЛЬТИФУНКЦИОНАЛЬНЫЙ ЛАНДШАФТНЫЙ АНАЛИЗ ЮГО-ЗАПАДА ВАЛДАЙСКОЙ ВОЗВЫШЕННОСТИ Специальность 25.00.23 - физическая география и биогеография, география почв и геохимия ландшафтов АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата географических наук МОСКВА - 2009 Работа выполнена в отделе физической географии и проблем природопользования Института географии РАН Научный руководитель : член-корреспондент РАН, доктор географических наук, профессор...»

«Быкова Татьяна Васильевна ЖАНРОВО-СТИЛИСТИЧЕСКИЕ ОСОБЕННОСТИ И СТРУКТУРА ДЕЛОВЫХ ДОКУМЕНТОВ УЧРЕЖДЕНИЙ ПРОСВЕЩЕНИЯ г.ТОБОЛЬСКА ВТОРОЙ ПОЛОВИНЫ XVIII в. Специальность 10.02.01 – Русский язык АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата филологических наук Челябинск – 2012 Работа выполнена в федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования Тобольская государственная социально-педагогическая академия им.Д.И....»

«Пузь Артем Викторович МНОГОФУНКЦИОНАЛЬНЫЕ ПОКРЫТИЯ ДЛЯ СПЛАВОВ МЕДИЦИНСКОГО НАЗНАЧЕНИЯ 02.00.04 – физическая химия АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата химических наук Владивосток – 2014 Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном учреждении науки Институте химии Дальневосточного отделения Российской академии наук (ИХ ДВО РАН) Научный руководитель : доктор химических наук, профессор Гнеденков Сергей Васильевич Официальные оппоненты :...»

«Небогина Надежда Александровна ВЛИЯНИЕ СОСТАВА НЕФТИ И СТЕПЕНИ ЕЕ ОБВОДНЕННОСТИ НА СТРУКТУРНО-МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ЭМУЛЬСИЙ 02.00.13 – Нефтехимия АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата химических наук Томск 2009 Работа выполнена в Учреждении Российской академии наук Институте химии нефти Сибирского отделения РАН Научный руководитель : кандидат технических наук Юдина Наталья Васильевна...»

«ВАРКЕНТИН Андрей Владимирович ПОСТВАКЦИНАЛЬНЫЙ ИММУНИТЕТ К ГРИППУ У РАЗНЫХ ВИДОВ ДОМАШНИХ ПТИЦ 06.02.02 Ветеринарная микробиология, вирусология, эпизоотология, микология с микотоксикологией и иммунология АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата ветеринарных наук Владимир – 2011 2 Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном учреждении Федеральный центр охраны здоровья животных (ФГБУ ВНИИЗЖ), г. Владимир Научный руководитель – доктор...»

«Волынсков Владимир Эдуардович ИНФОРМАЦИОННО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ МЕТОДЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ В АРХИТЕКТУРНОМ ФОРМООБРАЗОВАНИИ Специальность 05.23.20 – Теория и история архитектуры, реставрация и реконструкция историко-архитектурного наследия. Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата архитектуры Москва – 2012 г.   Диссертация выполнена в Московском архитектурном институте (государственной академии) на...»

«Воробьёв Вениамин Вениаминович СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ КОНСТРУКЦИОННЫХ ПАРАМЕТРОВ ИНЕРЦИОННО-ФРИКЦИОННОГО АМОРТИЗАТОРА ПОДВЕСКИ АТС Специальность 05.05.03 – Колесные и гусеничные машины АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Волгоград - 2006 Работа выполнена в Волгоградском государственном техническом университете Научный руководитель доктор технических наук, профессор Рябов Игорь Михайлович. Официальные оппоненты : доктор технических наук,...»

«Зиновьева Альбина Валерьевна Состояние системы свертывания крови при хроническом описторхозе в условиях эндогенной и экзогенной тромбинемии 03.03.01 - Физиология Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата биологических наук Челябинск – 2012 2 Работа выполнена в Государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования Ханты-Мансийского автономного округа – Югры Ханты-Мансийская государственная медицинская академия Научный руководитель...»

«ПАЩЕНКОВ МИХАИЛ ВЛАДИМИРОВИЧ ИММУНОМОДУЛЯТОРЫ НА ОСНОВЕ МУРАМИЛПЕПТИДОВ И БАКТЕРИАЛЬНОЙ ДНК: ОТ ЭКСПЕРИМЕНТА К КЛИНИКЕ 03.03.03 – Иммунология Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора медицинских наук Москва, 2013 г. Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном учреждении Государственный научный центр Институт иммунологии Федерального медико-биологического агентства Научный консультант : Доктор медицинских наук, профессор Пинегин Борис...»

«Полуэктова Мария Михайловна МЕТОД ОЦЕНКИ ЗАГРЯЗНЕНИЯ АТМОСФЕРНОГО ВОЗДУХА АВТОМОБИЛЬНЫМ ТРАНСПОРТОМ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ГЕОИНФОРМАЦИОННЫХ СИСТЕМ Специальность: 25.00.30 - метеорология, климатология, агрометеорология АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Санкт-Петербург 2009 Работа выполнена в государственном учреждении Главная геофизическая обсерватория им. А. И. Воейкова Научный руководитель : Заслуженный деятель науки РФ, доктор...»

«ЩАПОВА Елена Владимировна ВСЕРОССИЙСКОЕ ХОРОВОЕ ОБЩЕСТВО В ИСТОРИИ ОТЕЧЕСТВЕННОЙ МУЗЫКАЛЬНОЙ КУЛЬТУРЫ XX СТОЛЕТИЯ ВТОРОЙ ПОЛОВИНЫ Специальность 17.00.02 – Музыкальное искусство АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата искусствоведения Ростов-на-Дону – 2013 2 Работа выполнена на кафедре хорового дирижирования Академии хорового искусства имени В.С. Попова Научный руководитель : доктор искусствоведения, профессор Ефимова Наталья Ильинична Официальные...»

«Живаев Александр Петрович РАЗВИТИЕ ИНФОРМАЦИОННОКОНСУЛЬТАЦИОННЫХ УСЛУГ В АГРАРНОМ СЕКТОРЕ ЭКОНОМИКИ Специальность 08.00.05 – экономика и управление народным хозяйством (экономика, организация и управление предприятиями, отраслями, комплексами – сфера услуг) АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата экономических наук Екатеринбург - 2009 Диссертационная работа выполнена на кафедре предпринимательства и агробизнеса Федерального государственного...»

«ТРУБИЦЫН КОНСТАНТИН ВИКТОРОВИЧ ФОРМИРОВАНИЕ СИСТЕМЫ НЕПРЕРЫВНОГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ ПЕРСОНАЛА ОРГАНИЗАЦИЙ ТЕПЛОЭНЕРГЕТИКИ В УСЛОВИЯХ ИННОВАЦИОННОГО РАЗВИТИЯ ОТРАСЛИ Специальность 08.00.05 – Экономика и управление народным хозяйством: экономика труда АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата экономических наук Москва 2013 1 Работа выполнена в федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования...»

«ХОЛОДНЮК ТАТЬЯНА АЛЕКСАНДРОВНА РОЛЬ ИНДИВИДУАЛЬНЫХ ПСИХОФИЗИОЛОГИЧЕСКИХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ ШКОЛЬНИКОВ В ПРОЦЕССЕ АДАПТАЦИИ К УСЛОВИЯМ ПРЕДПРОФИЛЬНОЙ ПОДГОТОВКИ И ПРОФИЛЬНОГО ОБУЧЕНИЯ Специальность 19.00.02 – Психофизиология АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата биологических наук Челябинск – 2009 Работа выполнена на кафедре физиологии человека и животных и валеологии ГОУ ВПО Кемеровский государственный университет доктор биологических наук, доцент Научный...»

«Туфанов Игорь Евгеньевич МЕТОДЫ РЕШЕНИЯ ОБЗОРНО-ПОИСКОВЫХ ЗАДАЧ С ПРИМЕНЕНИЕМ ГРУПП АВТОНОМНЫХ НЕОБИТАЕМЫХ ПОДВОДНЫХ АППАРАТОВ 05.13.18 – Математическое моделирование, численные методы и комплексы программ Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук Владивосток – 2014 Работа выполнена в научно-образовательном центре Подводная робототехника Института проблем морских технологий ДВО РАН и Дальневосточного федерального университета. Научный...»

«ЗУЕВА Елизавета Владимировна ВЛИЯНИЕ ПЕРЕСКАЗАННЫХ ДИАЛОГОВ ПЛАТОНА НА ЛИТЕРАТУРНУЮ ФОРМУ ДИАЛОГА С ТРИФОНОМ ИУДЕЕМ СВ. ИУСТИНА ФИЛОСОФА Специальность 10.02.14 – Классическая филология, византийская и новогреческая филология АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата филологических наук Москва – 2011 Работа выполнена на кафедре древних языков и древнехристианской письменности богословского факультета НОУ ВПО Православный СвятоТихоновский Гуманитарный...»

«УШАКОВ Александр Александрович САМОУРАВНОВЕШЕННЫЕ ПОЛЯ НАПРЯЖЕНИЙ 01.02.04 - механика деформируемого твердого тела Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата физико-математических наук Владивосток - 2006 Работа выполнена в Дальневосточном государственном техническом университете Научный руководитель : член-корреспондент РАН, доктор физико-математических наук, профессор Гузев Михаил Александрович. Официальные оппоненты : доктор физико-математических наук,...»

«Полотнянко Наталья Александровна Ключевые термодинамические величины палладия и его неорганических соединений 02.00.04 - физическая химия АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата химических наук Москва – 2013 Работа выполнена в Государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования Московской области Международном университете природы, общества и человека Дубна и в Федеральном государственном бюджетном учреждении науки...»






 
2014 www.av.disus.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, Диссертации, Монографии, Программы»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.