WWW.DISUS.RU

БЕСПЛАТНАЯ НАУЧНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Авторефераты, диссертации, методички

 

Pages:     || 2 |

«Е.Д. Шутов, А.В. Бухаров Учебное пособие по курсовому и дипломному проектированию по дисциплине “Основания и фундаменты” для специальности ПГС ч.2 Балашиха - 2009г. Шутов Е.Д., Бухаров А.В. Учебное пособие для ...»

-- [ Страница 1 ] --

ВОЕННО-ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ

Кафедра гидротехнических сооружений и мостов

Е.Д. Шутов, А.В. Бухаров

Учебное пособие по курсовому и дипломному

проектированию

по дисциплине

“Основания и фундаменты”

для специальности ПГС

ч.2

Балашиха - 2009г.

Шутов Е.Д., Бухаров А.В. Учебное пособие для выполнения курсовой работы по дисциплине “ Основания и фундаменты ” для специальности ПГС - Балашиха: издательство ВТУ Спецстроя России, 2009 - 138 с.

В учебном пособии изложены: цели и задачи курсовой работы на тему «Проектирование фундамента сооружения», задание на курсовую работу, варианты сооружений, варианты их геометрических параметров, а также варианты гидрогеологического строения и климатических условий строительной площадки. Приведен перечень представляемых на защиту графических материалов и состав пояснительной записки. Указан список необходимой литературы.

Одновременно в пособие помещен требуемый теоретический материал по наиболее сложным вопросам курсовой работы и приведены необходимые справочные данные для проектирования отдельных элементов фундамента, имеются указания для определениия объемов работ, описания технологии строительства и решение вопросов техники безопасности при возведении выбранного варианта фундамента.

Учебное пособие предназначено для выполнения курсовой работы по дисциплине «Основания и фундаменты», подготовки к итоговым экзаменам и разработки соответствующего раздела дипломного проекта.

Учебное пособие необходимо курсантам, студентам очной и заочной форм обучения Военно-технического университета, обучающимся по специальности «Промышленное и гражданское строительство».

Авторы выражают признательность курсанту 352 уч.гр. Иудину Ю.В. за техническую помощь в подготовке учебного пособия к изданию.

Утверждено к изданию начальником университета генерал-лейтенантом Ивановским B.C..

Рассмотрено и одобрено на заседании кафедры Гидротехнических сооружений и м о с т о в _2009г. Протокол № I. Цели и задачи курсовой работы Цель и задачи курсовой работы вытекают из целевой установки и организационно-методических указаний к учебной программе по дисциплине "Основания и фундаменты" (см. ниже). Как следует из программы, указанная дисциплина является одной из основных специальных дисциплин для подготовки инженера по строительству промышленных и гражданских сооружений и обеспечивает его профессиональные знания и умения по проектно-конструкторской и производственно-технологической деятельности в соответствии с государственным образовательным стандартом высшего профессионального образования по специальности 270102 " Промышленное и гражданское строительство ". Целью изучения дисциплины является обеспечение основ теоретических знаний конструкций, расчета и способов строительства и реконструкции фундаментов промышленных и гражданских сооружений, умения применения полученных знаний в ходе практической деятельности.

II. Задание на курсовую работу по дисциплине "Основания и фундаменты" на тему «Проектирование фундамента сооружения»

№ студенческого билета:

А. Исходные данные:

1. Варианты схем сооружений в плане показаны на рис. 1.1.

Сооружения бескаркасные, наружные стены несущие. Все сооружения первого класса по долговечности и безопасности.

2. Варианты геометрических параметров сооружений - табл. 1.1.

3. Варианты гидрогеологического строения площадки - табл. 1.2 и 1. 4. Варианты среднемесячных температур в районе - табл. 1.4.

При расчете фундаментов необходимо учесть ветровую нагрузку в соответствие со СНиПом 2.01.07-85 «Нагрузки и воздействия».

5. Все сооружения принять бесподвальными.

а Со lc Рис.1.1 Варианты схем сооружений в плане Варианты геометрических параметров сооружений №№ варианта надфундаментной сооружения*, Высота сооруж. м сооружения в * в указанный вес включено: собственный вес конструкций, вес оборудования, вес людей и вес снега на кровле с соответствующими коэффициентами надежности по нагрузке.

Варианты гидрогеологического строения площадки геологического Варианты среднемесячных температур в районе строительства вариантов Внимание! Номер варианта сооружения (рис. 1.1), вариант его геометрических параметров (табл. 1.1), вариант гидрогеологического строения площадки (табл. 1.2) и вариант климатических условий (табл. 1.4) обучаемый принимает в соответствии с последней цифрой номера студенческого билета.

Если в ходе разработки курсовой работы обучаемый уверен, что ему недостает каких либо исходных данных, он может принять их самостоятельно, с записью в пояснительной записке и с объяснением мотивов принятия именно таких данных.

В случае несоответствия выполненной работы требуемому варианту курсовая работа будет не зачтена.

В. Требуется исполнить:

1. Для заданного сооружения в строгом соответствие с заданием запроектировать и рассчитать два варианта фундамента: фундамент мелкого заложения и свайный фундамент.

2. Произвести технико-экономическое сравнение запроектированных вариантов фундамента по физическим объемам основных строительных материалов, которые требуются для возведения фундамента, по трудовым затратам и по применению сложной дорогостоящей и дефицитной техники и оборудования. Для определения стоимости работ можно воспользоваться приложением №1 данного пособия. Выбрать наиболее предпочтительный вариант для дальнейшей разработки.

3. Для выбранного варианта фундамента разработать технологию его возведения с необходимыми для этой цели расчетами.

4. Разработать мероприятия по технике безопасности на особо сложные виды работ, а также мероприятия по экологической безопасности.

5. Оформить пояснительную записку и соответствующие чертежи в электронном виде и выслать её по электролнному адресу преподавателя (см. данныео преподавателе).

III. Оформление пояснительной записки и чертежей Курсовая работа состоит из пояснительной записки со схемами и чертежами.

Пояснительная записка оформляется в соответствии с установленным при дистанционном обучении порядком в электронном виде с обязательной нумерацией страниц. Текст и расчеты в пояснительной записке сопровождаются необходимыми схемами по усмотрению обучаемого.

Пояснительная записка должна иметь:

• обложку с названием курсовой работы, Ф.И.О. исполнителя и проверяющего, а также года выполнения работы;

• задание по своему варианту с расчетной схемой, геологическим разрезом и климатическими данными;

• перечень вопросов, подлежащих разработке;

• проектный материал по следующим главам:

1. Проектирование фундамента мелкого заложения.

2. Проектирование свайного фундамента.

3. Сравнение вариантов фундамента и выбор рационального.

4. Разработка технологии возведения выбранного фундамента.

5. Техника безопасности и экологическая безопасность при возведении фундамента.

• Список литературы.

• Оглавление.

Перечень обязательных чертежей:

1. Фундамент мелкого заложения: фасад и вид с боку с гидрогеологией, план.

2. Свайный фундамент: фасад и вид с боку с гидрогеологией, план свайного ростверка, конструкция сваи.

3. Технологическая схема возведения принятого варианта фундамента.

На схемах и чертежах должны быть проставлены все необходимые размеры, и они должны быть выполнены в масштабе. Схемы и чертежи выполняются в электронном видже с соблюдением правил ЕСКД. Поощряется выполнение схем и чертежей с помощью графических программ на компьютере.

IV. Основные принципы проектирования фундаментов Основными принципами проектирования фундаментов являются:

1) проектирование фундаментов по предельным состояниям;

2) учет совместной работы основания, фундаментов и надземных несущих конструкций;

3) комплексная оценка характера работы грунтов основания и выбора типа фундаментов в результате совместного рассм отрения: а) инженерно­ геологических и гидрогеологических условий площадки строительства;

б) чувствительности конструкций сооруж ен и й к неравномерным осадкам;

в) способа выполнения земля^ных работ по устройству фундаментов, коммуникаций и подзем^ных частей сооружений (строящихся и соседних).

Это свидетельствует о сложности задачи проектирования осно~,в аний и фундаментов, поэтому рекомендуется рассматривать нескользко вариантов фундаментов и выбирать наиболее рациональное ре~тцение на основе технико­ экономического сравнения.

Поскольку при неравномерных осадках искривляются надзем^ные конструкции, основным расчетом оснований является расчет по второму (II) предельному состоянию (по деформации).

По первому (I) предельному состоянию (по несущей сп особности, т. е.

устойчивости) основания рассчитывают в отдельных случаях.

Проектирование оснований и фундаментов промышленных и гражданских сооружений производят в соответствии со Сводом правил (при их отсутствии - по СНиПам). Кроме того, часто учитывают требования региональных норм, техн и ч ески х указаний и инструкций, разработанных для региональны х грунтовых условий.

Важное внимание при проектировании уделяется выбору глубины заложения и размеров подошвы фундаментов, которые принимают при условии, что деформации не превышают предельных вели~чин. В связи с этим при расчете деформаций приходится принимать прямую пропорциональность между напряж ениям и и деформациями - линейную зависимость в большей части объема основания. Это ограничение относительно вы п олняется при равномерно распределенном давлении по подошве ф ун дам ента, меньшем расчетного сопротивления ф унта основания R. Это сопротивление зависит от свойств грунтов основания и о сн о вн ы х размеров фундамента. При мало- и среднесжимаемых грунтах, горизонтальном залегании их слоев и н еб о л ьн ш х нагрузках обычно среднее давление по подошве pH < R, деф орм ации основания значительно меньше допустимых. В таких случаях можно считать, что условия, ограничивающие деф орм ании, выполнены, либо переходить к их расчету при нелинейной зависимости между напряжениями и деформациями.

Обычно расчетом необходимо установить следующее:

1) среднее давление по подошве фундамента не превышает R;

2) давление при внецентренном загружении в среднем не бо^лее R, а под краем фундамента при внецентренном загружении не более 1,2R и не более 1,5R под углом;

3) деформации основания не превышают предельные значения;

4) основание устойчиво (если такая проверка требуется);

5) фундаменты имеют в каждом сечении необходимую прочность.

3) комплексная оценка характера работы грунтов основания и выбора типа фундаментов в результате совместного рассмотрения: а) инженерно­ геологических и гидрогеологических условий площадки строительства;

б) чувствительности конструкций сооружений к неравномерным осадкам;

в) способа выполнения земляных работ по устройству фундаментов, коммуникаций и подземных частей сооружений (строящихся и соседних).

Это свидетельствует о сложности задачи проектирования оснований и фундаментов, поэтому рекомендуется рассматривать несколько вариантов фундаментов и выбирать наиболее рациональное решение на основе технико­ экономического сравнения.

Поскольку при неравномерных осадках искривляются надземные конструкции, основным расчетом оснований является расчет по второму (II) предельному состоянию (по деформации).

По первому (I) предельному состоянию (по несущей способности, т. е.

устойчивости) основания рассчитывают в отдельных случаях.

Проектирование оснований и фундаментов промышленных и гражданских сооружений производят в соответствии со Сводом правил (при их отсутствии - по СНиПам). Кроме того, часто учитывают требования региональных норм, технических указаний и инструкций, разработанных для региональных грунтовых условий.

Важное внимание при проектировании уделяется выбору глубины заложения и размеров подошвы фундаментов, которые принимают при условии, что деформации не превышают предельных величин. В связи с этим при расчете деформаций приходится принимать прямую пропорциональность между напряжениями и деформациями - линейную зависимость в большей части объема основания. Это ограничение относительно выполняется при равномерно распределенном давлении по подошве фундамента, меньшем расчетного сопротивления грунта основания R. Это сопротивление зависит от свойств грунтов основания и основных размеров фундамента. При мало- и среднесжимаемых грунтах, горизонтальном залегании их слоев и небольших нагрузках обычно среднее давление по подошве р ц < R, деформации основания значительно меньше допустимых. В таких случаях можно считать, что условия, ограничивающие деформации, выполнены, либо переходить к их расчету при нелинейной зависимости между напряжениями и деформациями.

Обычно расчетом необходимо установить следующее:

1) среднее давление по подошве фундамента не превышает R;

2) давление при внецентренном загружении в среднем не более R, а под краем фундамента при внецентренном загружении не более 1,27? и не более 1,57? под углом;

3) деформации основания не превышают предельные значения;

4) основание устойчиво (если такая проверка требуется);

5) фундаменты имеют в каждом сечении необходимую прочность.

2. Порядок проектирования оснований и фундаментов При проектировании оснований и фундаментов необходимо выполнять несколько взаимно не связанных друг с другом расчетов. Когда хотя бы одно требование СНиП 2.02.01-83 не удовлетворено, приходится, изменяя глубину заложения и размеры подошвы фундамента, производить повторные расчеты.

Расчеты проводятся в такой последовательности:

1. Подсчитывают нагрузки, действующие на фундамент.

2. Определяют расчетные характеристики грунта и оценивают инженерно­ геологические условия площадки строительства.

3. Выбирают глубину заложения фундамента.

4. Вычисляют величину расчетного сопротивления грунта основания с уточнением ширины подошвы фундамента и проверкой давления, передаваемого подошвой.

5. Для внутренних, более нагруженных, фундаментов производят проверку давления по их подошве.

6. Рассчитывают осадку фундамента и неравномерности осадки;

полученные величины деформаций сравнивают с предельно допустимыми их значениями.

7. Если полученное значение осадки больше предельно допустимой величины, то изменяют основные размеры фундамента (глубину заложения, соотношение сторон, ширину подошвы), пока не будут удовлетворены условия расчета по деформациям.

8. Производят, если это требуется, расчет устойчивости основания.

9. Рассчитывают элементы фундамента на прочность.

Иногда некоторые расчеты отпадают или приходится производить дополнительно проверку расчетного сопротивления при наличии слабого подстилающего слоя грунта на глубине.

3. Нагрузки, учитываемые при расчете оснований и фундаментов Нагрузки от сооружения фундаментов передаются на основание. Однако они не в одинаковой степени воздействуют на различные грунты, поэтому важно возможное основное сочетание нагрузок, под действием которых развивается рассматриваемый вид перемещений основания, приводящий к деформации элементов конструкции.

При определении нагрузок на фундаменты и основания руководствуются СНиП 2.01.07-85 по нагрузкам и воздействиям (их рекомендации кратко излагаются далее).

Нагрузки и воздействия делятся на постоянные и временные.

Постоянные нагрузки и воздействия строительства и проявляются в течение всего периода эксплуатации (собственный вес конструкций, давление грунта и т. п.).

Временные нагрузки и воздействия прикладываются или возникают в отдельные периоды строительства или эксплуатации, они могут уменьшаться или полностью исчезать. Различают длительные, кратковременные и особые нагрузки и воздействия. Длительными называют нагрузки, действующие продолжительное время (вес оборудования, нагрузка от складируемых материалов и т. п.). К кратковременным относятся нагрузки, действующие непродолжительное время (от транспорта, включая краны, веса людей, снега, ветра и т. п.). Особые нагрузки возникают в исключительных случаях (сейсмические, аварийные, от просадки основания при его замачивании и т.

п.).

Различают следующие сочетания нагрузок:

основные, состоящие из постоянных, длительных и кратковременных нагрузок или воздействий; из кратковременных учитывают те, которые способны вызвать рассматриваемый вид деформации (при учете двух и более кратковременных нагрузок их принимают с коэффициентом надежности по нагрузке у/= 0,9);

кратковременных и одной из особых нагрузок и воздействий.

Различают нагрузки нормативные (максимальные типичные) и расчетные, получаемые путем умножения значения нормативной нагрузки на коэффициент надежности по нагрузке у/, учитывающий возможное отклонение нагрузки от типичного значения.

Расчеты основания по деформациям ведут на основные сочетания расчетных нагрузок с у/= 1.

фундаментов на сдвиг и выдергивание выполняют на основные и при необходимости особые сочетания расчетных нагрузок, определяемых по нормативным значениям путем умножения их на коэффициент надежности по нагрузке у/, как правило, более 1, а на удерживающие нагрузки вводится коэффициент надежности по нагрузке менее 1.

Нагрузки и воздействия на основания, передаваемые фундаментами сооружений или их отдельными элементами, правильнее устанавливать расчетом исходя из рассмотрения совместной работы несущих конструкций сооружения и основания. Однако вследствие сложности правильного определения жесткости сооружения или его частей во многих случаях нагрузки на основание определяют без учета их перераспределения над фундаментной конструкцией и принимают в соответствии со статической схемой сооружения.

Чтобы не производить дважды статический расчет надземных конструкций для перехода от суммарной нагрузки на фундамент, полученной при расчете по первой группе предельных состояний (по прочности) Fq\, при расчете оснований по деформации часто используют среднее значение коэффициента надежности по нагрузке урп. Обычно принимают уменьшающий коэффициент Yf m = 1,2- В таком случае нагрузка на фундамент и момент для расчета по деформации определятся по формулам где Foi и M m - соответственно нагрузки и момент, действующие по обрезу фундамента, при расчете по первой группе предельных состояний.

Расчетную нагрузку от веса фундамента и грунта над его уступами вычисляют по их размерам. Эта нагрузка еще при неизвестных размерах фундамента приближенно оценивается в пределах 10...25 % нагрузки, действующей по обрезу. Проверочный расчет производят по принятым размерам фундамента.

Даже при однородном грунте в пределах большой глубины, а тем более при сложном напластовании грунтов можно наметить несколько вариантов устройства фундаментов. Варианты могут отличаться друг от друга по материалу, конструкциям самого фундамента, глубине его заложения, ширине подошвы, подготовке основания, способу устройства фундамента и т. д. Из них следует выбрать оптимальное решение, что можно сделать на основе тех­ нико-экономического сравнения вариантов. При этом должны учитываться стоимость возводимой конструкции фундамента, ее долговечность, скорость возведения, возможность выполнения работ в зимнее время, сохранение структуры грунтов в основании во время земляных работ и др.

Процесс рассмотрения вариантов является основным в проектировании фундаментов, поэтому важно правильно решить главные вопросы при их выборе. Для этого рекомендуется:

1) составить эскизы всех реальных вариантов;

2) отбросить наиболее неприемлемые из них;

3) рассчитать отобранные варианты для наиболее загруженного типичного фундамента;

4) произвести технико-экономическое сравнение вариантов.

Рассмотрим этот вопрос на примере.

Пример 1.1. На площадке строительства 12-этажного жилого дома с по­ верхности на глубину 20 м залегает глина в мягкопластичном состоянии, ниже находится суглинок в твердом состоянии, уровень грунтовых вод на глубине характеристиками: у = 18кН/м ; Е0 = 12МПа; сри = 18°; сп = 0,01 МПа. Здание с продольными несущими кирпичными стенами, давление от стен - 500 кН/м.

Рассмотрим следующие эскизные варианты (рис. 1.2): а - ленточный фундамент с широкой подошвой и минимальной глубиной заложения сборный или монолитный; б - сплошная железобетонная плита; в - свайный фундамент на коротких сваях; г - свайный фундамент с длинными забивными сваями; д свайный фундамент с пустотелыми сваями; е - свайный фундамент из набивных свай с уширением.

нецелесообразно, так как это ведет к большому увеличению объема земляных работ ниже уровня грунтовых (подземных) вод; уплотнение водонасыщенных пылевато-глинистых грунтов весьма затруднительно, поскольку такие грунты уплотняются медленно; применение грунтово-цементных стоек, как правило, ведет к большому расходу цемента при пылевато-глинистых грунтах.

Рис. 1.2. Варианты устройства фундаментов здания соответствующим методам. Расчеты осадок покажут, при каких вариантах необходимо понижать чувствительность конструкций к неравномерным осадкам, а в каких случаях они недопустимо велики.

После расчетов фундаментов наиболее нагруженной внутренней стены производят технико-экономическое сравнение по приведенным затратам и принимают окончательное решение. При долговечности конструкций фундаментов допустимо основное сравнение вариантов производить по стоимости. Для облегчения расчетов стоимости при курсовом проектирование в прил. 1 приведены укрупненные условные цены на некоторые виды работ.

Для дипломного проектирования необходимо учитывать фактические расценки на материалы и рабочую силу района строительства.

V. Последовательность выполнения курсовой работы 1. Проектирование фундамента мелкого заложения 1.1. Оценка инженерно-геологических условий площадки строительства До начала проектирования фундаментов необходимо:

1) изучить местный опыт строительства;

2) ознакомиться по отчету инженерно-геологических изысканий с напластованием фунтов и положением уровня подземных (фунтовых) вод на строительной площадке, ожидаемым во время строительства фундаментов и эксплуатации сооружения;

3) установить нормативные и расчетные характеристики фунтов каждого слоя для расчета по обеим фуппам предельных состояний;

4) оценить характер и величины ожидаемых осадок;

5) наметить с учетом напластования фунтов наиболее рациональное размещение (если оно не задано) сооружения на участке строительства.

Опыт предшествующего строительства, особенно с данными наблюдений за осадками сооружений, часто дает возможность принять наиболее рациональное решение при проектировании фундаментов.

Инженер-проектировщик оценивает инженерно-геологические условия по данным изысканий, приводимым в отчете или заключении. Напластование фунтов оценивается по разрезам и колонкам скважин. Характерными напластованиями ф унтов являются: однородный слой ф ун та в пределах большой глубины; слоистое напластование с согласным залеганием слоев, когда слои ф ун та относительно горизонтальны и каждый подстилающий слой менее сжимаем, чем несущий; сложное, когда слои ф ун та выклиниваются, залегают линзообразно или имеются сильносжимаемые фунты.

Особое внимание должно уделяться оценке уровня фунтовых вод, его сезонным колебаниям, возможным изменениям вследствие возведения сооружения, их афессивности по отношению к материалу фундаментов.

Для каждого слоя ф у н та устанавливают характеристики физического состояния: влажность w, плотность грунта р, твердых частиц ф ун та p s и сухого (скелета) ф ун та Pd, удельный вес ф унта, твердых частиц фунта, сухого скелета ф ун та соответственно у, ys, ус/, пористость п, объем твердых частиц грунта в единице объема т, коэффициент пористости е = п/т, коэффициент водонасыщенности (степень влажности) S r, влажности на ф анице текучести 117 и ф анице раскатывания Wp, число пластичности 1р и показатель текучести //. Для характеристик 11’, р, p s, Wf, Wp устанавливают в пределах каждого слоя ф унта среднеарифметические их значения, полученные опытным путем. Остальные вычисляют по следующим формулам:

где g = 9,81 м/с - ускорение свободного падения; yw - удельный вес воды, приблизительно равный 10 кН/м ; w sai ~ полная влагоемкость грунта влажность, соответствующая полному заполнению пор водой.

По данным лабораторных или полевых испытаний устанавливают модуль общей деформации Ео, МПа, или коэффициент относительной сжимаемости mv, МПа"1) нормативные параметры сопротивления грунта сдвигу (угол внутреннего трения (рп и удельное сцепление с,ъ МПа и коэффициент фильтрации к/).

Для предварительных расчетов, а также для сооружений II - III классов допускается нормативные значения E q, (р и с принимать по таблицам СНиП 2.02.01-83 или региональным нормам. Тогда расчетные значения (р и с определяют по формуле где Хп - нормативное значение характеристики; yg - коэффициент надежности по грунту при определении характеристик по таблицам. В случаях расчета по деформациям yg = 1, а в других случаях - по указаниям ГОСТ 20522-75.

В инженерной практике применяются несколько типов фундаментов мелкого заложения, подошва которых может размещаться на глубинах 1...5 м.

(возводятся в предварительно вырытых котлованах). Основными типами фундаментов на естественном основании под несущие стены являются:

а) отдельные фундаменты, применяемые в комбинации с рандбалками (рис. 1.3 и 1.4);

б) ленточные (непрерывные) фундаменты под стены (рис. 1.5, д,е и 1.6 в) сплошные фундаменты в виде железобетонных плит (рис. 1.5, ж);

г) массивные фундаменты под всем сооружением (рис. 1.5, з).

В курсовой работе рекомендуется применять фундаменты типа а) и б).

При использовании фундаментов типа в) и г) возникнут сложности с расчетами фундаментов на прочность.

а - сечение балок; б - устройство тумбочек; 1 - подготовка; 2 - панель; 3 крайняя колонна; в - общий вид; 1 - шлак Различают монолитные фундаменты, которые выполняются на месте строительства (см. рис. 1.5, в, з), и сборные, монтируемые из элементов заводского изготовления (см. рис. 1.5, д, е).

стены бескаркасных зданий: 1 - подушки; 2 столб из бетона; 3 - фундаментная балка; 4 кладка стены а - отдельный сборный фундамент стаканного типа; б - отдельный монолитный железобетонный фундамент под колонну; в - монолитный ленточный фундамент под колонны; г - фундамент из перекрестных лент; д сборный ленточный фундамент под стену с непрерывной подушкой; е - то же с прерывистой подушкой; ж - сплошной фундамент под группу колонн; з массивный фундамент под доменную печь; 1 - продольные ребра;

Рис.1.6. Примыкание поперечной стены к наружной (размеры в см): 1 по месту - тротуар или отмостка; 2 металлическая сетка; 3 - поперечная стена; 4 - фундаментные стеновые трубопровода; 6 - фундаментные стеновые блоки; 3 - поперечная стена; 4 фундаментные блоки-плиты (подушки); 5 отверстие в фундаменте; 6 - металлические сетки Фундаменты могут выполняться из бутовой кладки, бутобетона, бетона, железобетона и (в исключительных случаях) из металла и дерева. Выбор материала зависит от долговечности сооружения, нагрузок, свойств грунтов, агрессивности грунтовых вод.

В районах с коротким летним и длительным зимним периодами наиболее рациональным является применение сборных фундаментов, что сокращает сроки производства работ.

Бутовые фундаменты, возводимые из естественных и искусственных камней, применяются, когда кладка не испытывает растягивающих напряжений. Бутовую кладку применяют при наличии дешевого местного бутового камня и малом объеме фундаментов. Высота уступов кладки принимается не менее двух рядов кладки, приблизительно 30...60 см.

Вследствие большой трудоемкости работ по возведению кладки в настоящее время она применяется редко.

Бетонные и бутобетонные фундаменты делают монолитными или сборными с относительно небольшим уширением подошвы, которое определяется в соответствии со СНиП на каменные и армокаменные конструкции.

Железобетонные фундаменты, воспринимающие напряжения сжатия и растяжения, широко применяются в фундаментостроении, особенно когда необходимо передать давление на значительную площадь при минимальной высоте фундамента. Их делают монолитными и из сборных блоков, руководствуясь требованиями СНиП.

Фундаментные балки (рандбалки), воспринимающие нагрузки от стен, устанавливают на бетонные приливы (тумбочки, консоли) (см. рис. 1.3 и 1.4).

Зазоры и перепады отметок между концами балок и фундаментом заделывают бетоном. По верху балок устраивают противокапиллярную гидроизоляцию. При пучинистых грунтах ниже фундаментных балок делают дренируемую подсыпку из шлака или крупного песка.

Отдельные фундаменты под стены бескаркасных зданий (столбчатые фундаменты) делают при небольшой погонной нагрузке и прочных грунтах (рис. 1.4). В качестве материала используют бутобетон, бетон, сборные блоки.

Фундаменты располагают через 3...6 м под простенками и в углах, затем перекрывают фундаментными балками, на которых возводят стену.

Ленточные фундаменты под стены делают сборными из блоков и железобетонных панелей, а также монолитными. Применение монолитных фундаментов допускается, если сборка их из блоков нерациональна или требуется увеличить сопротивление фундаментов изгибу вдоль оси стены.

Сборные фундаменты под стены обычно состоят из железобетонных плит (подушек) и стеновых блоков (см. рис. 1.5, д). Размеры типовых плит приведены в табл. 5. Блоки-плиты укладывают сплошь по длине стены или с разрывами - прерывистая подушка (см. рис. L.5, е). В последнем случае удается сократить количество типоразмеров блоков. Разрывы делают обычно 0,2...0,4 м, но не более 0,9 м.

Стенки фундаментов собирают из сплошных или пустотелых (при маловлажных грунтах) стеновых блоков. Типоразмеры блоков приведены в табл.6. Чаще всего стены фундаментов собирают из нескольких рядов стеновых блоков, укладываемых с перевязкой вертикальных швов (см. рис.

1.5, д). Перевязку при мало-сжимаемых грунтах делают не менее 0,4 высоты макропористых посадочных грунтах - не менее высоты этого блока.

Для обеспечения пространственной жесткости фундамента между продольными и поперечными стенами устраивают связь путем перевязки блоков (рис. 1.6) и закладки в швы сеток из арматуры диаметром 8... 10 мм (рис. 1.7).

В некоторых случаях для увеличения жесткости фундаментных стен их делают из монолитного железобетона. С целью уменьшения количества типоразмеров стеновых фундаментных блоков, а также для пропуска труб можно оставлять между блоками проемы шириной не более 0,6 м (рис. 1.8).

Плиты железобетонные для ленточных фундаментов под стены по данным ЦНИИЭПжилища и ЛенНИИпроекта Примечания: 1. Номера 2...9 делают также длиной 1 = 780 мм, а номера 2...5, кроме того делают длиной 2380 мм. 2. Расчетное сопротивление грунта для номеров 1...9 принято R = 250 кПа. Блоки-плиты этих номеров и для R = 150 кПа с уменьшенным расходом арматуры. 3. Расчетное сопротивление грунта для номеров 10... 14 принято R = 100 кПа, а для номеров 15... 17 - R = Стеновые сплошные бетонные блоки по ГОСТ 13579- Толщина фундаментной стенки может быть меньше толщины стены здания, но не менее 30 см и при свесах не более 13 см.

Основные факторы, влияющие на глубину заложения фундаментов Расчет фундаментов начинают с предварительного выбора их конструкции и основных размеров, к которым в первую очередь относится глубина заложения фундамента.

стоимость работ по их устройству. Это ведет к стремлению закладывать подошву фундамента как можно ближе к дневной поверхности. Однако верхние слои грунта не соответствуют требованиям, предъявляемым к основаниям. Как правило, это почвенно-растительные и насыпные грунты. В связи с этим основная задача при выборе глубины заложения подошвы фундаментов состоит в решении вопроса о несущем слое грунта. При этом приходится учитывать следующие факторы: а) инженерно-геологические и гидрогеологические условия площадки строительства; б) климатические особенности района строительства (промерзание - оттаивание, высыхание увлажнение); в) особенности возводимого и соседних сооружений; г) способ производства работ по отрывке котлованов и возведению фундаментов.

Заглубление фундаментов в грунт ниже дневной поверхности или уровня пола подвала принимают не менее 0,5 м. Исключение составляют скальные породы, при наличии которых обычно снимается верхний, сильно выветренный, слой.

Влияние инженерно-геологических и гидрогеологических факторов К таким факторам относят характер напластования грунтов, их физико­ механические свойства, положение уровня подземных вод с учетом изменений, степень агрессивности среды.

Учет инженерно-геологических условий строительной площадки заключается главным образом в выборе несущего слоя грунта, который может служить естественным основанием для фундаментов. Этот выбор производится на основе предварительной оценки сжимаемости и прочности грунтов.

Инженерно-геологические условия каждой площадки отличаются друг от друга, и основания обладают индивидуальным геологическим строением.

Однако все многообразие напластований можно представить в виде трех основных схем (рис. 1.9).

Схема 1. Площадка сложена одним или несколькими слоями надежных грунтов, при этом строительные свойства каждого последующего слоя не хуже свойств предыдущего.

В этом случае глубина заложения фундамента принимается минимальной, допускаемой при учете сезонного промерзания грунтов и конструктивных особенностей сооружения. Иногда за несущий принимают слой более плотного грунта, залегающий ниже, если это решение экономичнее. Это можно установить многовариантными расчетами размеров фундамента с изменением глубины заложения.

Схема II. С поверхности площадка сложена одним или несколькими слоями слабых грунтов, ниже которых располагается толща надежных грунтов. При напластовании по этой схеме принимаемое решение о глубине заложения фундаментов зависит от толщины слоя слабых грунтов. При небольшой его толще целесообразно прорезать слабые слои и опирать фундаменты на надежные грунты (рис. 1.10, а). Иногда слабый грунт может быть использован и в качестве несущего слоя с одновременным принятием мер по снижению чувствительности сооружения к возможному развитию неравномерных осадок (рис. L.10, б, в). Если такие решения нецелесообразны, то можно применить свайные фундаменты (рис. 1.10, г) или искусственно улучшенные основания - замену ф унта подушками уплотнения, закрепление слабого ф ун та (рис. 1.10, б), е).

Схема III. С поверхности площадки зачегают надежные грунты, а подстилающими являются один или несколько слоев слабого грунта. В этом случае может быть принято решение по схеме II, но так как при этом придется прорезать толщу надежных грунтов, то более экономичными могут оказаться использование надежного грунта в качестве распределительной подушки при обязательной проверке слабого подстилающего слоя (рис. 1.11, а), закрепление слабого грунта (рис. 1.11, д) и другие варианты, представленные на рис. 1.11, позволяющие существенно уменьшить размеры подошвы фундамента.

грунтов по схеме III: 1 - надежный грунт; 2 - слабый грунт;

Выбирая тип и глубину заложения фундамента по любой из рассмотренных схем, следует придерживаться следующих общих правил: а) подошвы фундаментов желательно закладывать на одной и той же глубине; б) минимальную глубину заложения фундаментов принимать не менее 0,5 м от спланированной поверхности территории; в) глубина заложения фундамента в несущий слой грунта должна быть не менее 0,1...0,2 м от его кровли; г) при возможности закладывать фундамент выше уровня подземных вод. При этом не требуется водоотлива, гарантируется сохранение природной структуры грунтов основания, работы могут быть выполнены в кратчайший срок. В противном случае требуются шпунтовое крепление стен котлована, водоотлив, которые резко увеличивают стоимость земляных работ; д) при слоистом напластовании грунтов все фундаменты возводить на одном слое грунта или на грунтах с близкой сжимаемостью. Если это невыполнимо, то размеры фундаментов выбирают главным образом из условия допустимости неравномерности осадок.

Основными климатическими факторами, влияющими на глубину заложения фундаментов, являются промерзание и оттаивание грунтов.

Глубина заложения фундамента из условия промерзания грунтов назначается в зависимости от их вида, состояния, начальной влажности и уровня подземных вод в период промерзания. Известно, что при промерзании некоторых грунтов наблюдается их морозное пучение - увеличение объема, поэтому в таких грунтах нельзя закладывать фундаменты выше глубины промерзания.

Морозное пучение грунтов происходит преимущественно за счет миграции (перемещения) влаги к фронту промерзания из нижележащих слоев. В связи с этим существенное значение имеет положение уровня подземных вод в период промерзания грунта. Миграция влаги обычно наблюдается в пылевато­ глинистых грунтах, пылеватых и мелких песках. Скальные породы, крупнообломочные грунты с песчаным заполнителем, пески гравелистые, крупные и средней крупности относятся к непучинистым грунтам. Глубина заложения фундаментов в них не зависит от глубины промерзания.

Практикой установлено, что если уровень подземных вод во время промерзания находится от планировочной отметки поверхности основания на глубине, равной расчетной глубине промерзания плюс 2 м и более, пучение пылевато-глинистых грунтов зависит от их консистенции. Поэтому нормы рекомендуют расчетную глубину заложения фундаментов наружных стен и колонн принимать по табл. 1.7 в зависимости от положения уровня подземных вод и показателя текучести пылевато-глинистых грунтов, которые должны сохраняться в течение всего периода эксплуатации зданий.

Расчетная глубина промерзания где kh - коэффициент, учитывающий влияние теплового режима сооружения на глубину промерзания грунтов у фундаментов, принимаемый по табл. 1.8;

ус - коэффициент условий промерзания грунта, учитывающий изменчивость климата (для аномальных зон); в курсовой работе необходимо принимать у с = 1; dfn - нормативная глубина промерзания, м.

Приведенные в табл. 1.8 значения кц соответствуют вылету фундамента за наружную грань стены до 0,5 м. При вылете ступени более 1,5 м значение коэффициента кц принимают на 0,1 более значений, указанных в табл. 1.8, но не более 1,0. При промежуточном значении вылета фундамента значение кц определяют интерполяцией.

Нормативная глубина сезонного промерзания грунта устанавливается по данным многолетних наблюдений (не менее 10 лет) за фактическим промерзанием грунтов в районе предполагаемого строительства под открытой, лишенной снега поверхностью.

За djn принимают среднее значение из ежегодных максимальных глубин сезонного промерзания. При отсутствии данных по таким наблюдениям ее можно принимать для суглинков и глин по схематической карте (рис. 1.12).

Для песков и супесей значения djh, найденные по карте, следует увеличивать на 20 %, т. е. умножать на коэффициент 1,2.

в зависимости от расчетной глубины промерзания df Скальные грунты, крупнообломочные гравелистые, крупные и средней крупности Супеси с показателем текучести:

Суглинки, глины, а также крупнообло­ мочные грунты с пылевато-глинистым заполнителем при показателе текучести грунта или заполнителя:

Рис. 1.12. Схематическая карта нормативных глубин промерзания глин и суглинков По карте (рис. 1.12) найдем для пылеватых песков в Санкт-Петербурге нормативную глубину промерзания (с коэффициентом 1,2):

Тогда расчетная глубина промерзания d f = kh yc djn = 0,5-1,1-1,44 = 0,792 ~ 0,80 м, где kh = 0,5 (по табл. 1.8); принимаем ус = 1,1.

Расстояние от расчетной глубины промерзания до уровня грунтовых вод в зимний период менее 2 м:

Следовательно, грунт может испытывать морозное пучение, и глубина заложения фундамента должна быть (см. табл. 1.7) не менее 0,8 м.

1.4. Определение расчетного сопротивления грунта основания В Нормах (СНиП 2.02.01-83) при проектировании фундаментов в открытых котлованах (мелкого заложения) требуется обеспечить условие где уС - средний удельный вес грунта и материала фундамента в пределах объема A B C D, кН/м3.

Рис. 1.13. Схема к определению среднего давления по подошве фундамента С учетом (1.9) формуле (1.8) можно придать вид 1.4.3. Табличные величины расчетного сопротивления основания Rq На площадках с благоприятными инженерно-геологическими условиями при проектировании фундаментов сооружений III класса СНиП допускают использовать табличные (справочные) значения расчетных сопротивлений основания Rq «Благоприятными» считаются условия, при которых слои грунта в основании залегают горизонтально (уклон слоев не превышает 0,1); их мощ­ ность выдержана; сжимаемость не увеличивается по крайней мере до глубины, равной двойной ширине самого большого отдельного фундамента и четырем ширинам ленточного (считая от уровня его подошвы); в основании залегают грунты, перечисленные в табл. 1.9 - 1.13. В указанных таблицах значения Ко приведены для фундаментов шириной bo = 1 м и глубиной заложения do = 2 м.

Табличные значения Rq рекомендуется использовать также при назначении предварительных размеров фундаментов сооружений более высокого класса в различных, в том числе и неблагоприятных, инженерно-геологических условиях.

Для назначения окончательных размеров фундаментов сооружений III класса расчетные сопротивления основания следует определять по формулам:

где b - ширина фундамента, м; d - глубина заложения подошвы, м ; уГп расчетное значение удельного веса грунта, залегающего выше подошвы фундамента, кН/м3; к\ коэффициент, принимаемый для оснований, оснований сложенных пылеватыми песками, супесями, суглинками и глинами, равным 0,05; k j - коэффициент, принимаемый для оснований, сложенных крупнообломочными песчаными фунтами, равным 0,25, сложенных супесями и суглинками, равным 0,2; глинами, равным 0,15.

Расчетные сопротивления R 0 крупнообломочных грунтов Галечниковые (щебенистые) с заполнителем:

пылеватО'Глинистым при Гравийные (дресвяные) с пылевато-глинистым при показателе текучести;

Расчетные сопротивления R qпесчаных грунтов Пески Мелкие:

влажные и насыщенные водой Пылеватые:

Расчетные сопротивления R qпылевато-глинистых (непросадочных) Пылевагго- Коэффициент грунты Расчетные сопротивления R q просадочных грунтов, кПа Грунты Грунты природного сложения Грунты уплотненные Примечание. В числителе приведены значения R, относящиеся к незамеченным просадочным грунтам со степенью влажности Sr < 0,5; в знаменателе - для грунтов с Sr > 0,8, а также для замоченных грунтов.

Расчетные сопротивления R q насыпных грунтов, кПа Характеристика насыпи возведенные с уплотнением Отвалы грунтов и отхо­ дов производств:

Свалки грунтов и отхо­ дов производств:

Примечания: 1. Значения R q в настоящей таблице относятся к насыпным грунтам с содержанием органических веществ /0 т < 0,1. 2. Для неслежавшихся отвалов и свалок грунтов и отходов производств значения Rq принимаются с коэффициентом 0,8.

Пример 1.3. Определить расчетное сопротивление основания фундамента, имеющего размеры подошвы 2,5 х 2,5 м, глубину заложения 1 м; здание бесподвалъное, III класса. Основание на всю разведанную глубину сложено песком средней крупности, средней уплотненности (уц= 20 кН/м ). Подземные воды не обнаружены. Для определения расчетного сопротивления основания правомерно использовать табличные значения величин Согласно табл. 1. Rq = 400 кПа. По формуле (1.11) получим:

R = 400[1 + 0,125 (2,5 — 1) /1 ] (1 + 2 ) / 2-2 = 356 кПа.

1.4.4. Определение R по методике СНиП 2.02.01- Расчетное сопротивление грунта основания согласно СНиП 2.02.01- определяется по формуле где yci и у с2 - коэффициенты условий работы, принимаемые по табл. 1.14; к коэффициент; к = L, если характеристики свойств грунтов определены опытным путем, к = 1, 1, если характеристики приняты по справочным таблицам (например, по табл. 1.3 рекомендуемого прил.1 СНиП 2.02.01-83);

М у, M q, М с - коэффициенты, принимаемые по табл. 1.15; ку - коэффициент:

подошвы фундамента, м; уд - осредненное значение удельного веса грунтов, определяется с учетом взвешивающего действия воды), кН/м3;

грунтов, залегающих выше подошвы; Сц -расчетная величина удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента, кПа; с1\ - глубина заложения фундамента бесподвальных сооружений от уровня планировки, м, или приведенная глубина заложения фундаментов от уровня пола подвала, определяемая по формуле где К - толщина слоя грунта выше подошвы фундамента под подвалом; hc f толщина пола подвала; ус расчетное значение удельного веса материала пола уподвала, кНУм3; dt, - глубина подвала, т. е. расстояние от уровня планировки до пола подвала, м. Для сооружений с подвалом шириной В < 20 м и глубиной Значения коэффициентов у с\ и уС подставляемых в формулу (1.13) Крупнообломочные с песчаным Пески пылеватые маловлажные и влажные Пылевато-глинистые, а также крупнообломочные с пылевато-глинистым заполнителем с показателем текучести грунта или заполнителя II < 0, Примечания:

сооружения, конструкции которых специально приспособлены к восприятию усилий от деформаций оснований, в том числе за счет применения таких мероприятий, как повышение прочности и пространственной жесткости сооружений, достигаемое усилением конструкций, в особенности конструкций фундаментно-подвальной части, в соответствии с результатами расчета сооружения во взаимодействии с основанием (введение дополнительных связей в каркасных конструкциях, устройство железобетоных или армокаменных поясов, разрезка сооружений на отсеки и т. п.).

2. Для зданий с гибкой конструктивной схемой значение коэффициента уС принимается равным единице.

3. При промежуточных значениях L / Н коэффициент уС определяется по интерполяции.

Значения коэффициентов Л/у, M q, М с, подставляемых в формулу (1.13) фп, град 1.4.5. Дополнительные указания по определению Формула (1.13) применима для фундаментов любой формы в плане. Если фундаменты имеют форму круга или многоугольника площадью А, м, то принимается размер b = \' А Расчетные значения удельного веса грунтов и материала пола подвала, входящие в формулу (1.13), допускается принимать равными их нормативным значениям. Расчетное сопротивление грунта при соответствующем обосновании может быть увеличено, если конструкция фундамента улучшает условия его совместной работы с основанием. Если ос­ нование сложено крупнообломочными фунтами, R вычисляется по формуле (1.13) с использованием характеристик грунтов, определяемых по данным полевых испытаний. Если содержание заполнителя превышает 40 %, значение можно определять по характеристикам свойств заполнителя. Если фундаменты устраиваются на искусственном основании, которое выполняется уплотнением местного грунта или заменой ф унта на песчаную подушку, R должно определяться с учетом характеристик фунтов, указанных в проекте.

Расчетное сопротивление фунтов основания прерывистых фундаментов определяется обычным путем, при этом значение принимается с повышающим коэффициентом къ, приведенным в табл. 1.16.

При увеличении наф узок на основание существующих сооружений при реконструкции, надстройках и т. п. расчетное сопротивление основания должно приниматься в соответствии с фактическими характеристиками свойств фунтов в основании реконструируемого сооружения с учетом его технического состояния, возраста, дополнительных осадок и их влияния на соседние сооружения. Расчетные значения R, определенные по формуле (1.13), могут быть увеличены на 20 % если осадки основания, вычисленные при принятом R, окажутся не более 40 % от s u (s - предельно допустимая осадка сооружения. Увеличенное значение R не должно приводить к осадке, превышающей 0,5 от s u и не должно превышать несущую способность основания.

Повышающие коэффициенты А,/ для определения значений R при Для первого варианта принимаем по табл. 2.1 сваю С 11-30 (сечением 30 х см). Принятые размеры сваи являются минимальными. Для нахождения наиболее экономичного варианта свайного фундамента необходимо рассмотреть другие варианты свай с большей заделкой их в несущий слой.

По характеру работы сваи следует отнести к висячим, так как они опираются на нескальный грунт (Е = 35 МПа < 50 МПа).

Пример 2.2. Выбрать тип и размеры сваи высотной гостиницы с полным каркасом и имеющей подвал при геологическом напластовании: ленточные глины (// = 0,9) мощностью 15,2 м, мягкопластичные супеси (// 0,65, Е = МПа) с включениями крупных валунов - 18м, подстилаемые гранитом (рис.

2.1, б).

Принимаем буровые сваи с заделкой в гранит на 0,6 м (для возможности использования их как свай-стоек). С учетом необходимой глубины зало­ жения ростверка dg = 3,2 м длина свай Заделка Az = 0, так как монолитный ростверк является продолжением тела сваи. Проходка водонасыщенных слоев супеси с прослойками песка при бурении скважины вызывает необходимость крепления ее стенок обсадными трубами. Для проходки скважины используем буровой станок фирмы Bauer BG-25-1 (см. табл. 2.2). Диаметр сваи принимаем 1,2 м.

2.3. Определение несущей способности сваи при действии осевой материала сваи и грунта. При проверке прочности сваи по материалу определяют непосредственно силу расчетного сопротивления сваи FRin.

При проверке прочности сваи по грунту определяют первоначально несущую способность сваи F& а затем, используя коэффициент надежности у* (см.

формулу (2.1)), находят силу расчетного сопротивления сваи по грунту Rs.

На стадии ТЭО и для сооружений III класса допустимо применять расчетный метод, основанный на использовании таблиц расчетного сопротивления грунта СП 50-102-2003. Для разработки рабочего проекта сооружений I и II классов определение несущей способности сваи должно быть основано на ее прямых испытаниях (статических, эталонной сваей, динамических или методом зондирования). В последующих расчетах используют меньшее из двух значений 2.3.1. Определение силы расчетного сопротивления сваи Значение F кН, определяют по формуле где у с - коэффициент условий работы сваи (ус = 0,9 при размере поперечного сечения сваи d < 0,2 м и ус = 1 при d 0,2 м); (р - коэффициент продольного изгиба (для низкого ростверка (р = 1, для высокого - ср находится с учетом длины защемления сваи 1\ в грунте, определяемой по п.7.1.8 СП 50-102усъ - коэффициент условий работы бетона (для забивных свай у съ = 1, для набивных и буровых скважины: при бетонировании насухо у 'с/, = 1, при бетонировании насухо в обсадной трубе у 1^ = 0,9, при бетонировании в обводненной скважине с обсадными трубами уУ/, = 0,8, при бетонировании под глинистым раствором УХ = 0,7); Rf, - расчетное сопротивление бетона сжатию, кПа; А/, - площадь поперечного сечения сваи, м2; R sc - расчетное сопротивление арматуры сжатию, кПа; As - площадь поперечного сечения арматуры, м2.

Силу расчетного сопротивления по материалу сваи на осевое растяжение F^m кН, следует определять по формуле где у с, Усъ, У cb, Лъ, A s - то же, что в формуле (2.7); R bt - расчетное сопротивление бетона растяжению, кПа; R s - расчетное сопротивление арматуры растяжению, кПа.

Если в свае действуют продольное усилие и момент, то она должна быть проверена по сопротивлению материала как внецентренно сжатый стержень по п. 6.2.15 СП 52-101-2003.

Расчетные сопротивления тяжелого бетона:

Класс бетона BIO В15 В20 В25 В30 В35 В40 В45 В50 В55 В Rbt, МПа 0,56 0,75 0,90 1,05 1,15 1,30 1,40 1,50 1,60 1,70 1, Расчетные сопротивления стержневой арматуры.

при диаметре, мм R sc, МПа R s, МПа Пример 2.3. Определить силу расчетного сопротивления по материалу забивной сваи (см. пример 2.1) на осевое сжатие. Свая призматическая железобетонная сечением 0,35 х 0,35 м армирована 4 стержнями диаметром 16 мм. Класс бетона сваи В20, рабочей арматуры - А-L Ростверк низкий.

Силу расчетного сопротивления сваи на осевое сжатие находим по низкий);

у cb = 1 (свая забивная); Rj, = 11500 кПа (для бетона кл. В20); R sc = кПа (для арматуры кл. А-240); Aj, = 0,35 х 0,35 = 0,1225 м2;A S = 4 л d1/ 4 = 4 • 3,14 • 0,0162 = 8,04 • 10'4 м2.

FRm = 1 • 1 (1 • 11500 • 0,1225 + 215000 • 8,04 • 10'4)= 1581,6 кН.

Пример 2.4. Определить силу расчетного сопротивления по материалу буровой сваи, принятой из примера 2.2. Диаметр сваи 1,2 м, бетон кл. В35.

Свая армирована 8 стержнями арматуры диаметром 20 мм кл. А-300.

Бурение скважины осуществлено в обсадной трубе. Бетонирование произведено методом ВПТ при наличии воды в скважине. Ростверк низкий.

Силу расчетного сопротивления по материалу сваи находим по формуле (2.7), учитывая, что Jc = 1 (d = 1,2 м > 0,2 м); ср = 1 (ростверк низкий); ус/, = 0,85, у Х = 0,8 (бетонирование обводненной скважины в обсадной трубе); Rj, = 19500 кПа (для бетона кл. В35); R sc = 270000 кПа (для арматуры кл. А-300);

1Л-3 М.

FRm = 1 -1 (0,85 • 0,8 • 19500 • 1,13 + 270000 • 2,51 • 10'3)= 15962 кН.

2.3.2. Определение несущей способности и силы расчетного сопротивления сваи-стойки по грунту расчетным методом Несущую способность F * кН, забивной сваи, сваи-оболочки, набивной и опирающейся на малосжимаемый грунт, следует определять, как для сваистойки по формуле где ус - коэффициент условий работы: принимается у с = 1, А - площадь опирания на грунт сваи, м2, принимаемая для сплошных свай равной площади поперечного сечения нетто, а для полых свай (в случае отсутствия заполнения полости бетоном) - брутто; R - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа.

малосжимаемые грунты, принимают R = 20 000 кПа. Для набивных и буровых свай и свай-оболочек, заделанных в невыветрелый скальный грунт не менее чем на 0,5 м, расчетное сопротивление определяется по формуле где R cn - нормативное значение предела прочности на одноосное сжатие скального грунта в водонасыщенном состоянии, кПа; Id - глубина заделки сваи в скальный грунт, ж d f - наружный диаметр части сваи, заделанной в скальный грунт; Jg - коэффициент надежности по грунту; принимается Jg = 1,4.

расчетное сопротивление определяется по формуле где Rcm Jg - то же, что в формуле (2.10).

Силу расчетного сопротивления сваи по грунту FRs, кН, определяют по FRs = Fc / у/с, в которой для расчетного метода коэффициент формуле (2.1) надежности у* = 1,4.

Пример 2.5. Определить несущую способность и силу расчетного сопротивления по грунту буровой сваи диаметром d j 1,2 м, заделанной в гранит на Id = 0,6 м (см. пример 2.2). Нормативное значение предела на одноосное сжатие невыветрелого гранита Rcn = 1 5 О О кПа.

Свая является сваей-стойкой, заделанной в невыветрелый скальный грунт на глубину /л = 0,6 м > 0,5 м, несущую способность по грунту сваи находим по формуле (2.9), предварительно определив по формуле (2.10) значение R = 15000 [(0,6 / 1,3) + 1,5] / 1,4 = 21000 кПа, учитывая, что ус = 1;

кПа; Id = 0,6 м; d f= 1,3 м; Jg = 1,4; A t = к d 2 / 4 = 3,14 • 1,22 / 4 = 1,13 м2.

Отсюда Силу расчетного сопротивления сваи по грунту определяем по фор­ муле (2.1);

близки между собой. В дальнейших расчетах следует использовать 18273,7 кН, как меньшее.

2.3.3. Определение несущей способности и силы расчетного сопротивления по грунту расчетным методом висячей забивной и вдавливаемой сваи и сваи-оболочки, погружаемой без выемки грунта Расчетные сопротивления грунтов R для забивных (вдавливаемых) Расчетные сопротивления под нижним концом забивных свай и свай-оболочек, Глубина Примечание. В скобках даны значения R для песчаных грунтов в тех случаях, где они не совпадают с соответствующими значениями R для пылевато-глинистых фунтов.

Несущую способность F * кН, висячей сваи по грунту находят как сумму сил сопротивлений фунтов под нижним концом и боковой поверхностью сваи по формуле где у с - коэффициент условий работы сваи в ф унте; принимается у с = 1; R расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа, принимаемое для забивных свай по табл. 2.3 или территориальным нормам (для СПб по ТСН 50-302-2004); А - площадь поперечного сечения сваи, м2; и - периметр поперечного сечения сваи, м; f - расчетное сопротивление /-го слоя ф ун та по боковой поверхности сваи, кПа, принимаемое по табл. 2.4; /г7 толщина /-го слоя фунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м, принимаемая hi < 2 м; y C у с - коэффициенты условий работы ф ун та под нижним концом и по боковой поверхности сваи, учитывающие влияние способа изготовления сваи и принимаемые для забивных свай по табл. 2.5.

Силу расчетного сопротивления по грунту висячей сваи Frs, кН, определяют по формуле (2.1), принимая для расчетного метода коэффициент надежности у/с = 1,4.

Расчетные сопротивления грунта f по СП 50-102- Средняя глубина м пылевато-глинистых грунтов п )и показателе текучести //., равном Примечания:

1. Значения f для плотных песков следует увеличивать на 30 % по сравнению с данными табл. 2.4.

2. В табл. 2.3 и 2.4 глубину погружения нижнего конца сваи и среднюю глубину расположения слоя грунта при планировке территории срезкой, подсыпкой, намывом до 3 м следует принимать от уровня природного рельефа, а при срезке, подсыпке, намыве от 3 до 10 м - от условной отметки, расположенной соответственно на 3 м выше уровня срезки или на 3 м ниже уровня подсыпки.

3. Для промежуточных глубин погружения свай и промежуточных значений показателя текучести //. пылевато-глинистых грунтов значения R и f табл. 2.3 и 2.4 определяются интерполяцией.

Таблица коэффициентов условий работы у сц и у(у д. ш забивных свай по Способы погружения забивных свай и свай-оболочек без выемки грунта Коэффициенты L Погружение свай подвесными, паровоздушными 2. Погружение в пробуренные лидерные скважины с заглублением сваи ниже забоя скважины не менее 1 м при ее диаметре:

в) на 0,15 м менее стороны квадратной или диаметра 3. Погружение с подмывом в песчаные грунты при условии 4. Вибропогружение (вибровдавливание) свай-оболочек и свай в грунты:

б) пылевато-глинистые с показателем текучести // < 0,5:

в) пылевато-глинистые грунты с показателем 5. Погружение молотами полых свай с открытым нижним концом при диаметре:

6. Погружение любым способом полых круглых свай с закрытым нижним концом на глубину 10 м и более с устройством камуфлетного уширения в песчаных грунтах средней плотности и в пылевато-глинистых грунтах при IL < 0,5:

указанных видов грунтов 7. Погружение вдавливанием свай:

текучести // < 0, грунтов с показателем текучести 0 < 1р < 0,5 определяются интерполяцией.

Несущую способность забивных булавовидных свай следует определять по формуле (2.12), при этом за периметр и на участке ствола следует принимать периметр поперечного сечения ствола сваи, на участке уширения - периметр сечения булавы (уширения).

2.3.4. Определение несущей способности и силы расчетного сопротивления по грунту расчетным методом висячей набивной и буровой сваи и сваи-оболочки, погружаемой с выемкой грунта Для набивных, буровых свай и свай-оболочек, погружаемых с выемкой грунта, несущую способность и силу расчетного сопротивления сваи по грунту определяют соответственно по формулам (2.12) и (2.1). При этом коэффициент условий работы сваи у с в случае опирания сваи на глинистые грунты с S r < 0,9 и на лессовые принимают равным 0,8, в остальных случаях у с = 1. Коэффициент условий работы грунта под нижним концом сваи у сц принимают y cR = 1 за исключением свай с камуфлетным уширением и буроинъекционных свай РИТ, для которых у сц = 1,3, и свай с уширением, бетонируемых под водой, для которых у сц = 0,9. Коэффициент условий работы грунта по боковой поверхности сваи уc определяют по табл. 2.6 в зависимости от технологии изготовления сваи и вида грунта.

Таблица коэффициента условий работы у(у д. ш набивных, буровых свай и свай-оболочек, погружаемых с выемкой грунта, Сваи и способы их устройства Коэффициент условий работы сваи ус вентарной трубы с наконечником 3. Буровые, в том числе с уширением, бетонируемые:

способом), а также при использовании обсадных инвентарных труб в) жесткими бетонными смесями, вибрации (сухим способом) раиваемые при отсутствии воды в скважине с помощью вибросердечника рованием с выемкой грунта защитой обсадных труб или бентонитового раствора с опрессовкой давлением 200- кПа (2-4 атм) с уплотнением грунта в скважине по разрядно-импульсной технологии Примечания.

1. Сопротивление песков на боковой поверхности сваи с уширением следует учитывать на участке от уровня планировки до уровня пересечения ствола сваи с поверхностью воображаемого конуса, имеющего в качестве образующей линию, касающуюся поверхности уширения под углом ф1 / 2 к оси сваи, где (pi - осредненное (по слоям) расчетное значение угла внутреннего трения грунта, залегающего в пределах указанного конуса.

Сопротивление глинистых грунтов допускается учитывать по всей длине ствола.

2. Периметр поперечного сечения ствола и для буроинъекционных свай следует принимать равным периметру скважины, пробуриваемой при их изготовлении.

Расчетное сопротивление глинистых грунтов R, кПа, под нижним концом сваи определяют по табл. 2.7 в зависимости от показателя текучести грунта и глубины заложения нижнего конца сваи h. Для песчаных грунтов, используемых в качестве несущего слоя, для набивных, буровых свай и свайоболочек, устраиваемых с полной выемкой грунта, расчетное сопротивление определяют по формуле (2.13), а для свай-оболочек с грунтовым ядром высотой 0,5 м и более - по формуле (2.14):

где (X (Х (Хз, (Х - коэффициенты, принимаемые по табл. 2.8 в зависимости от угла внутреннего трения несущего слоя грунта;

значение удельного веса грунта, кН/м, несущего слоя; yj - средневзвешенное расчетное значение удельного веса грунта, кН/м, расположенного выше нижнего конца сваи; d - диаметр, м, сваи (уширения); h - глубина заложения, м, нижнего конца сваи от природного рельефа или уровня планировки.

Таблица значений R для глинистых грунтов в основании набивных, буровых свай и свай оболочек, погружаемых с выемкой грунта, по СП Глубина Расчетное сопротивление R, кПа, под нижним концом набивных заложения и буровых свай с уширением и без уширения и свай-оболочек, погружаемых с выемкой грунта и заполняемых бетоном, при нижнего конца сваи свай в несущий слой грунта не менее диаметра сваи (или уширения) и не менее 2 м. Значения R, рассчитанные по формулам (2.13) и (2.14), не следует принимать больше значений R, приведенных в табл. 2.3 для забивных свай той же длины и в тех же грунтовых условиях.

Таблица значений коэффициентов (/; для определения R песчаных грунтов в основании набивных, буровых свай и свай оболочек, погружаемых с выемкой грунта, по СП 50-102- Коэффициенты Расчетные значения угла внутреннего трения грунта cpi, 2.3.5. Определение несущей способности и силы расчетного сопротивления сваи по грунту на выдергивание расчетным методом При определении несущей способности сваи на выдергивание Fjm кН, учитывают силы сопротивления (трения) ф унта по боковой поверхности сваи и вес сваи согласно формуле ус - коэффициент условий работы: для свай, пофужаемых в ф у н т на где что в формуле (2.12); Jc коэффициент условий работы ф у н та по боковой поверхности сваи для забивных (вдавливаемых) свай - определяют по табл.

надежности по нафузке; G, - вес сваи, кН.

Сила расчетного сопротивления на выдергивание сваи по ф ун ту F rsu, кН, определяется формулой (2.1) F^su = Fdu / у/с, в которой для расчетного метода у^ = 1,4.

Пример 2.6. Определить расчетным методом несущую способность и силу расчетного сопротивления выдергивание по ф унту для условий примера 2.1.

Несущую способность сваи на выдергивание определяем по формуле (2.15) при у с = 0,8 (глубина пофужения сваи больше 4 м); и = 1,2 м; y t = 0,9;

G, = 23,8 кН; h, - толщины элементарных слоев ф ун та в пределах длины сваи;

соответственно по табл 2.5 и 2.4.

по формуле (2.1):

Frsu = F du / Jk = 252,2 / 1,4 = 180,1 кН, где yk = 1,4 для расчетного метода.

2.3.6. Определение несущей способности сваи расчетным методом При наличии в пределах длины сваи слоя сильно сжимаемого грунта отрицательно направленное трение (негативное) может возникнуть, когда верхние слои грунта дают осадку из-за сжимаемости слоя слабого ф унта в результате следующих причин: при планировании территории подсыпкой;

действующими полезными нафузками; снятии взвешивающего действия воды в результате понижения уровня фунтовых вод; динамических воздействиях на ф унты, способные уплотняться от этих воздействий (рыхлые пески, тиксотропные фунты); уменьшении объема ф унта, содержа­ щего растворимые соли и гниющие органические вещества; замачивании просадочных фунтов; незавершенном уплотнении молодых отложений.

Для оценки влияния сил отрицательного трения на величину несущей способности сваи целесообразно построить по длине сваи прямоугольную эпюру 1 (рис. 2.2) с интенсивностью перемещения, равного половине предельно допустимой осадки фундамента и эпюру 2 послойной осадки фунтов около боковой поверхности сваи. В нулевой (нейтральной) точке (н.

т.) пересечения эпюр на глубине Zo вертикальные перемещения ф у н та равны осадке сваи. Выше этой точки действует отрицательно направленное трение.

В таком случае несущая способность сваи где Zo - расстояние от подошвы ростверка до нейтральной точки (н.т.);

остальные обозначения даны к формуле (2.12).

сопротивления f принимаются по табл. 2.4, а для торфа, ила, сапропеля минус 5 кПа.

Сила расчетного сопротивления сваи определяется по формуле (2.1) с коэффициентом надежности у/с 1,4.

предельно допустимых для фундамента; 2 Определение несущей способности и силы сопротивления сваи по результатам динамических испытаний Динамический метод заключается в определении несущей способности сваи по величине отказа (погружения сваи в грунт после ее «отдыха») от удара молота, которую находят по формуле (2.17):

где у с - коэффициент условий работы (для вдавливающих нагрузок у с = У;

F tl/l - нормативное значение силы сопротивления сваи, определяемое по зависимости от количества испытанных свай: при количестве испытаний менее 6 принимают наименьшее значение F u min, при количестве испытаний 6 и более - на основании статистической обработки; yg - коэффициент надежности по грунту (при количестве испытаний менее 6 yg = 1, более 6 - по методике ГОСТ 20522).

необходимо определять методами математической статистики по ГОСТ формуле где Т| - коэффициент, принимаемый в зависимости от материала сваи, кПа (равен для железобетонных свай с наголовником 1500 кПа, деревянных свай без подбабка 1000 кПа, деревянных свай с подбабком 800 кПа); А - площадь поперечного сечения сваи, м ; М - коэффициент, зависящий от способа погружения сваи (при забивке свай молотами 1, а при вибропогружении определяется по табл. 7.11 СП 50-102-2003); расчетная энергия удара, наголовника, кН; Шз - вес подбабка, кН; - коэффициент восстановления удара молота (для молотов ударного действия = 0,2).

Расчетная энергия удара молота Для молотов подвесных или одиночного действия Еj = 0,9 G H, штангового Е с/ = 0,4 GH, где G - вес падающей части молота; Н высота ее падения.

Между весом молота и весом сваи (для молотов одиночного действия и штанговых) рекомендуется выдерживать следующее соотношение: в слабых плотных 1,5; для трубчатых дизель-молотов деформации системы грунт - свая. Для этого с помощью отказомера 2003 определяют частное значение предельного сопротивления сваи.

Сила расчетного сопротивления сваи FRs, кН, определяется по формуле (2.1) с использованием коэффициента надежности у/с = 1,4 при измерении остаточных отказов и 1,25 - при измерении упругих.

В проектной практике часто решают обратную задачу. Задавшись сваебойным оборудованием по величине несущей способности Fa сваи, найденной расчетным методом по формуле (2.12), используя формулу (2.18), вычисляют проектный отказ сваи s ap, м:

где rj, А, М, Е^, тп\, т 2, 1Щ - то же, что в формуле (9.18).

Техническая характеристика сваебойных молотов Г идромолоты «Юнт-тан»

Если измеренный при динамических испытаниях отдыха окажется больше проектного, то свая, заложенная в проект, имеет недостаточную несущую способность и необходимо корректировать проект.

Пример 2.7. Определить проектный отказ сваи. Свая железобетонная с поперечным сечением 0,35 х 0,35 м, имеет несущую способность Fa = кН. Вес сваи с наголовником 1Щ = 32 кН. Грунты средней плотности.

Для грунтов средней плотности G / m 2 = 1,25, т. е. вес молота должен быть около 40 кН. Выбираем для погружения сваи штанговый дизель-молот СПВ, имеющий такие характеристики: энергию удара Ес = 37,6 кДж, полный вес молота т \ = 42 кН (см. табл. 2.9). Проектный отказ сваи определяем по формуле (2.19), учитывая, что г|= 1500 кПа (для железобетонной сваи); А = 0,35 • 0,35 = 0,1225 м2 ;М = 1 и г 2 = 0,2 (для молотов ударного действия).

32,67 + 32-1-0 (996/1)(996-1 +1500 • 0,1225) “ ° г Расчет свайного фундамента включает следующие этапы: выбор глубины заложения ростверка; назначение типа, конструкции и размеров сваи;

определение несущей способности сваи; определение приближенного веса ростверка и назначение количества (шага) свай в ростверке;

конструирование ростверка; проверку усилий, передаваемых на сваи;

проверку прочности ростверка; расчет осадки свайного фундамента.

Вид и размеры сваи намечают одновременно с назначением глубины заложения ростверка dg, которая принимается в зависимости от тех же факторов, что и у фундаментов мелкого заложения. В пучинистых грунтах значение dg должно быть не меньше расчетной глубины промерзания df.

Ростверк, как правило, для промышленных и гражданских сооружений располагают ниже пола подвала, кроме однорядного размещения свай под стены.

Для удобства производства работ ростверк стремятся по возможности располагать выше уровня подземных вод. Исключение составляет случай применения деревянных свай, тогда подошва ростверка опускается ниже уровня подземных вод.

При непучинистых грунтах ростверки бесподвальных зданий могут закладываться у поверхности земли на 0,1...0,15 м ниже планировочных отметок. Сваи располагают вдоль стен в один или несколько рядов. В несильно пучинистых грунтах под ростверками наружных стен в пределах глубины промерзания укладывают слой шлака толщиной не менее 30 см или песка не менее 50 см. Техническое подполье и подвалы на период строительства защищаются от промерзания.

Ростверки под внутренние стены бесподвальных зданий устраивают выше пола технического подполья с отметкой верха ростверка на уровне низа надподвального перекрытия. При значительных уклонах местности допускаются уступы (перепады) в ростверке. Осадочные швы прорезают и ростверк. Более подробно конструкции ростверков освещены в подразд.

2.4.3.

2.4.2. Определение приближенного веса ростверка и назначение Для определения количества свай в ростверке необходимо знать не только нагрузку, действующую по обрезу фундамента, но и вес ростверка с грунтом на его уступах. В начале проектирования свайного фундамента, когда неизвестны число свай и конструкция ростверка, для определения приближенного веса ростверка пользуются инженерным приемом. Учитывая, что минимальное расстояние между сваями 3 d, где d - размер поперечного сечения сваи, условное давление под подошвой ростверка находят из предположения, что вся нагрузка, воспринимаемая сваями, передается на грунт. В этом случае среднее давление на основание под ростверком где Fr - сила расчетного сопротивления сваи, кН (принимается меньшее из двух значений FRm и FRs).

Площадь подошвы ростверка A g, м2, и приближенный его вес с грунтом на уступах Ng определяются по формулам где N q\ - вертикальная нагрузка по обрезу фундамента I группы предельных состояний; у / - коэффициент надежности по нагрузке (для собственного веса грунта уf = 1, 1); Jm - среднее значение удельного веса материала ростверка и грунта на его уступах (для здания с подвалом у т = 16... 18 кН/м3, без подвала - у т = 20...22 кН/м ); dg - глубина заложения ростверка.

Число свай в ростверке под колонну определяют из формулы где fjM = 1... 1,6 - коэффициент, учитывающий действие момента. Для центрально нагруженных фундаментов Г]м = 1Для ленточных ростверков под стены здания определяют шаг 1 м, свай:

где кп - число рядов свай; N\p - нагрузка первой группы предельных состояний на 1 м длины обреза фундамента; N\g - собственный вес L пог. м ростверка и грунта на его уступах со стеновыми блоками (при их наличии).

Размеры ростверка и стеновых блоков назначаются вначале конструктивно исходя из глубины заложения ростверка, толщины стены. Впоследствии прочность ростверка проверяется.

Ростверк устраивают по верху свай для обеспечения совместной работы свай и несущих надземных элементов сооружения. Конструирование ростверка начинают с размещения свай в плане. Сваи размещают: а) в виде одиночных свай (под отдельно стоящие опоры); б) свайных кустов (под колонны); в) свайных лент (под стены зданий); г) сплошного свайного поля (под тяжелыми сооружениями).

При этом необходимо стремиться к компактному размещению свай таким образом, чтобы линия равнодействующей всех сил при наиболее неблагоприятном сочетании нагрузок проходила через центр тяжести плана свай (свайного поля) в уровне подошвы ростверка. Под колонны сваи размещают правильными рядами или в шахматном порядке, объединяя сваи отдельными ростверками, прямоугольными (квадратными, круглыми) в плане (рис. 2.3, а, б). Характер размещения свай (шахматный или правильными рядами) зависит от числа свай. Для центрально нагруженных фундаментов сваи размещают симметрично относительно оси поперечного сечения колонны. Для внецентренно нагруженных фундаментов возможны три схемы размещения свай:

1. Сваи размещают симметрично относительно центра колонны, но число их увеличивается для восприятия момента введением коэффициента ?]м (см. формулу (2.22)). При этом сваи нагружены неравномерно. Наиболее нагружены сваи, максимально удаленные от центра колонны в направлении действия момента.

2. Сваи размещают неравномерно, но так, чтобы равнодействующая всех сил проходила через центр тяжести свайного поля. При этом все сваи нагружены равномерно, а Г]м = 1• 3. Сваи размещают равномерно, но центр подошвы ростверка вместе со сваями смещают в направлении действия момента относительно центра поперечного сечения колонны на среднюю величину эксцентриситета емм= 1• При этом все сваи оказываются нагруженными равномерно, а Размещение свай по схемам 2 и 3 возможно, если момент действующих на фундамент сил является постоянным.

Под стены зданий сваи размещают в один или несколько рядов вдоль осей стен и используют ленточные ростверки (см. рис. 2.3, в, г). При размещении свай в один ряд наличие свай в углах здания обязательно, в местах пересечения стен - желательно. Круглые в плане сооружения имеют обычно ростверки круглые или кольцеобразные. Сваи размещают по концентрическим окружностям.

Минимальное расстояние между осями забивных висячих свай принимают не менее 3d, где d - сторона или диаметр поперечного сечения сваи. Расстояние между сваями-стойками не регламентируется и зависит от нагрузок и возможности их погружения в грунт. Расстояние в свету между стволами буровых, набивных свай, свай-оболочек принимается не менее 1 м.

Расстояние в свету от края сваи до края ростверка с учетом возможного отклонения от проектного положенния сваи при забивке должно быть не Отклонение сваи при забивке для однорядного расположения свай допускается 0,2 d.

2.4.4. Проверка усилий, передаваемых на сваи Для фундаментов с вертикальными сваями расчетное усилие в свае N p, кН, определяют по формуле где N \ = (A'oi + N g + N gg) - расчетное сжимающее усилие, передаваемое на сваи, включая нагрузку по обрезу фундамента Noi, вес ростверка N g и грунта на его уступах N gg, кН; пр - число свай в фундаменте; М х, М у -расчетные изгибающие моменты, кН-м, относительно главных (центральных) осей свайного поля в плоскости подошвы ростверка; Xj, y t - расстояния от главных осей до оси каждой сваи, м; х, у - расстояние от главных осей до оси сваи, для которой вычисляется нагрузка, м.

Для нахождения экстремальных значений Np выбирают крайние сваи в ростверке, для которых X = Хтах, у = у тях. При суммировании получают Np max и проверяют условие (2.1) где Fr - сила расчетного сопротивления сваи (см. формулу (2.1)). Если в сочетание нагрузок входят крановые и ветровые, то силу расчетного сопротивления крайних свай допускается увеличивать на 20 %.

При вычитании составляющих усилий от момента получают Np min- Если окажется, что Np min < 0, то необходимо выполнить проверку сваи на выдергивание согласно условию где F ru - сила расчетного сопротивления сваи на выдергивание, кН (принимается меньшее из значений FR,nu и F rs1,).

Для центрально нагруженных фундаментов расчетную нагрузку на сваю проверяют по условию где Np, N \, пр - то же, что в формуле (2.24).

Для внецентренно нагруженных фундаментов при расчете на сочетание нагрузок, включающее ветровые и крановые, необходима дополнительно проверка нагрузки на сваи по условию (2.26) без этих нагрузок. При этом сила расчетного сопротивления свай не увеличивается на 20 %.

При использовании в качестве ростверка сборных железобетонных балок, опирающихся на оголовки свай, такие балки рассчитываются как балки, шарнирно опирающиеся на две опоры. Наибольший практический интерес представляет расчет монолитных железобетонных ростверков. Ростверк рассматривается как балка на упругом основании (стене), находящейся под действием сосредоточенных сил (реакций свай). Эпюры нагрузок от стены имеют вид треугольников с наибольшими ординатами у опор.

поперечное усилие определяют, как для балки, равномерно загруженной, с защемленными концами, по формулам где M Мр, Q - соответственно опорный и пролетный моменты, кНм, и поперечная сила, кН; L c - расчетный пролет, м; принимается q k - нагрузка от кладки высотой 0,5 L и собственного веса ростверка, кН/м, с коэффициентом надежности по нагрузке У/ = 1,1; L - расстояние между сваями в осях, м; d - размер стороны поперечного сечения сваи, м.

Когда высота кладки от верха ростверка до низа проема менее УЗЬ (рис.

2.4), учитывают вес кладки до верхней грани надпроемных перемычек. Если превышающей отметку верха проема на 1 / 3 его ширины. Расчет на эксплуатационные нагрузки производят в зависимости от местных условий по различным схемам. Длина полуоснования эпюры нагрузки Е и Ек - модули упругости соответственно бетона ростверка и кладки где стены, кПа; / - момент инерции поперечного сечения ростверка, м4; Ьк толщина стены в месте опирания на ростверк, м.

Значения ординат эпюры нагрузки над гранью р, кН, и над осью р с„ кН, сваи где q - равномерно распределенная расчетная нагрузка от здания на уровне плоскости подошвы ростверка, кН/м.

Рис.2.4. Схема к расчету ростверка под стену на нагрузки строительного периода Дополнительно определяют расчетные опорные и пролетные моменты, возникающие в эксплуатационный период (Руководство, 1980).

Кроме того, проверяется прочность кирпичной кладки над сваей на смятие. Расчет ростверков под стены крупнопанельных зданий приведен в (Руководстве, 1980).

Указанный расчет относится к проверке основания по II группе предельных состояний, поэтому в расчете используют нагрузку Non, действующую на обрез фундамента. СНиП 2.02.03-85 рекомендуют применять при определении осадки висячих свай расчетную схему, согласно которой осадка грунта происходит только ниже концов свай от некоторого условного фундамента их грунт.

Рис.2.5. Схема к проверке напряжений под условным фундаментом Условный массив ограничивают контурами: сверху - поверхностью планировки, с боков - вертикальными плоскостями, отстоящими от наружных граней крайних рядов вертикальных свай на расстояние fa g ( (pn>mt / 4), но не больше 2d в случаях, когда под нижними концами свай залегают пылевато-глинистые грунты с показателем Д > 0,6 (см. рис. 2.5); снизу плоскостью в уровне нижних концов свай; здесь (pn.mt - осредненное значение угла внутреннего трения, град, в пределах длины сваи /г, м, определяемое по формуле где фп,7 - расчетные значения угла внутреннего трения,град,для отдельных слоев толщиной hi, м.

Рекомендации по определению условного массива при наклонных сваях, наличии прослоек торфа, ила в пределах длины свай даны в пп. 7.4.2 и 7.4. СП 50-102-2003. Размеры подошвы условного фундамента Ьс и /с, м, определяют по формулам где Ьо, /о - расстояния между наружными гранями крайних рядов свай вдоль меньшей и большей сторон подошвы ростверка, м.

Вес условного массива определяют по формуле где Уп / - значение удельного веса отдельных слоев грунта,кН/м, толщиной hi, м, в пределах глубины заложения условного фундамента d c, м.

ламентируемыми СП 50-101-2004 и основанными на использовании теории линейно деформируемых сред, необходимо выполнение условия где р \\ - давление на грунт по подошве условного фундамента, кПа, от суммарных нагрузок II группы предельных состояний; R - расчетное сопротивление грунта, кПа, расположенного под подошвой условного фундамента, определяемое по формуле (5.5) СП 50-101-2004 при принятии d В случае невыполнения условия (2.33) увеличивают или длину свай, или их количество. При выполнении условия (2.33) производят расчет осадки свайного фундамента. Наиболее часто используют метод послойного суммирования. Осадку грунтов основания, расположенных ниже свай, определяют от дополнительного давления ро = р\\ - уп / /?„ кПа, действующего по подошве условного фундамента.

Последовательность расчета осадки включает следующие этапы:

а) построение эпюры природных напряжений;

б) построение эпюры дополнительных напряжений (см. рис. 2.5);

в) определение мощности сжимаемого слоя по условию;

г) подсчет осадки.

допустимой для сооружения согласно условию (2.3). При большой неравномерности нагрузок на фундаменты и при слабых грунтах возникает необходимость проверки относительной неравномерности осадок свайных фундаментов по условию (2.4). Для этого определяют осадки наиболее близко расположенных фундаментов с наибольшей разницей в нагрузках.

Пример 2.8. Спроектировать фундамент на призматических сваях под колонну промышленного здания.

1. Исходные данные. Семиэтажный корпус имеет полный железобе­ тонный каркас (Su = 1 0 см). Колонны сборные сечением 40 х 60 см. Здание бесподвальное. Толщина конструкций пола 1-го этажа 0,4 м. Наиболее невыгодное сочетание нагрузок на уровне обреза фундамента N q\ = 7530 кН;

М()\ = 810 кНм; 7oi = 190 кН. Напластование и необходимые свойства грунтов показаны на рис. 2.6. Расчетная глубина промерзания d f = 1 м.

Принимаем погружение сваи дизельным молотом.

2. Выбор глубины заложения ростверка, несущего слоя грунта и конструкции сваи.

конструктивых соображений d r = 2,25 м, высота ростверка 2,1 м и расположение обреза ростверка ниже поверхности грунта (для размещения фундаментной балки) на 0,15 м. Принятая глубина заложения ростверка пре­ вышает расчетную глубину промерзания грунта df= 1 м.

Наиболее благоприятным грунтом для использования в качестве не­ сущего слоя является глина (см. рис. 2.6). Принимаем глубину заделки сваи в Az = 0,05 м, в несущий слой грунта hz = 3 м. Требуемую длину сваи ростверк определяем по формуле (2.4):

Учитывая возможность погружения свай забивкой и значительные нагрузки на фундамент, принимаем сваи сечением 35 х 35 см. Марка сваи С15-35 (см. табл. 2.1), бетон кл. В25, рабочая арматура - 8 0 16, кл. А-1.

Рис.2.6. Схема к определению несущей способности 3. Определение несущей способности и силы сопротивления сваи по материалу и по грунту. Силу расчетного сопротивления сваи по мате­ риалу определяем по формуле (2.7), учитывая, что Jc = 1 (при (р = 1 (для низкого ростверка); у сь = 1 (для забивных свай); R}, = 14500 кПа (для бетона В25); Aj, = 0,35 0,35 = 0,1225 м2; R sc = 215000 кПа (для арма­ туры кл. А240); A s = 8 n r i = 8- 3,14 0,0082 = 1,61 10'3 м2:

По характеру работы свая относится к висячей, так как опирается на глину с модулем деформации Е = 19 МПа < 50 МПа). Несущую способность сваи по грунту определяем расчетным методом по формуле (9.12) при у с 1;

ё ё = 5840 кПа (принято по табл. 2.3 с учетом интерполяции); А = 0,35 0, = 0,1225 м2; и = 4 0,35 = 1,4 м; уc f i hj = 374 кПа (см. таблицу на рис. 2.6);

f - расчетное сопротивление z-го слоя грунта по боковой поверхности сваи, кПа, принимаемое по табл. 2.4; hi - толщина /-го слоя грунта, м; у сц = 1, уc = 1 при забивке свай молотом (см. табл. 2.5):

Силу расчетного сопротивления сваи по грунту находим по формуле (2.1) для коэффициента надежности у к = 1,4:

В дальнейших расчетах используем меньшее значение силы расчетного сопротивления сваи Fr = Frs = 885 кН.

4. Определение приближенного веса ростверка и числа свай. По формулам (2.20) и (2.21) определяем соответственно среднее давление под подошвой ростверка p g, площадь подошвы ростверка A g и приближенный вес ростверка с грунтом на уступах Ng, учитывая, что для здания без подвала среднее значение удельного веса материала ростверка и ф унта на его уступах уsp = 20 кН/м :

Число свай ns определяем по формуле (2.21):

где Т]м 1,2 (задаемся исходя из соотношения нормальной силы и момента).

Принимаем число свай 11.

5. Конструирование ростверка. Размещаем сваи в плане таким образом, чтобы расстояние между их центрами было не менее 3d. Тогда размеры плиты ростверка в плане оказываются равными 2,4 х 3,6 м (рис. 2.7). Высота плиты ростверка 1,5 м принята из условия прочности ростверка, проверка которой выполнена ниже. Габаритные размеры ростверка в плане кратны 0, м, по высоте - 0,15 м, что позволяет использовать унифицированные конструктивно из условия заделки в нем колонны.

(2.24) и (2.25), учитывая, что уу= 1,1 - коэффициент надежности по нагрузке для собственного веса материала; 1,5 2,4 3,6 + 0,6 1 1,5 = = 12,96 + 0,9 = 13,86 м - объем ростверка; уъ = 24 кН/м - удельный вес железобетона;

Vgg = 2,25 2,4 3,6 - 13,86 = 5,58 м3 - объем грунта на ступенях ростверка;

Ух = 16 кН/м - удельный вес насыпного грунта, расположенного выше плиты ростверка:

6. Проверка усилий, передаваемых на сваи. При действии момента наиболее нагруженными оказываются сваи, максимально удаленные от центра тяжести свайного поля (в рассматриваемом случае на расстояние уз = 1,575 м). Вычисляем суммарную расчетную нагрузку на сваи в уровне подошвы ростверка и момент в уровне подошвы ростверка:

Расчетное усилие, передаваемое на сваю, определяем по формуле (2.26):

Np = (N, / Пр) ± (М ху / 2 >, 2) = (7994 / 11) ± [1238 • 1,575 / (4 • 0,5252 + Проверку расчетных усилий, передаваемых на сваи, выполняем по условию (2.1) Все сваи сжаты, максимальное расчетное усилие на сваю не превышает силы расчетного сопротивления сваи.

7. Проверка прочности ростверка. Выполняем только те проверки прочности ростверка, которые определяют его размеры (на продавливание колонной, на продавливание угловой сваей, по поперечной силе в накчонных сечениях). Ростверк выполняется из бетона В20 (Rj,t = 900 кПа).

На продавливание колонной проверку ростверка выполняем по двум наиболее опасным сечениям (рис. 2.8, а и б) в соответствии с условием (2.27).

Проверка прочности ростверка по сечению, показанному на рис. 2.8, а.

Определяем продавливающее усилие, учитывая, что A'^i = 776 кН -усилие в свае, отстоящей на расстояние y i = 0,575 м от центра тяжести свайного поля; Np2 = 825 кН - то же y z = 1,05 м; Ы = 874 кН - то же у з = 1,575 м:

dc= 0,6 м:

Проверка прочности ростверка по сечению, показанному на рис. 2.8, б.

Определяем продавливающее усилие, учитывая, что Мрз = 874 кН - усилие в свае, отстоящей на расстояние у з = 1,575 м от центра тяжести свайного поля:

= = 0,5 / 1,20 = 0,42; а 2 = 3,85; Ьс = 0,4 м; dc = 0,6 м:

Условие прочности в обоих сечениях соблюдается.

выполняем по условию (2.30) согласно расчетной схеме рис. 2.8, в, учитывая, = 0,4 м; C()|= 0,65 м; к$\ = Coi / h\ = 0,65 / 1,45 = 0,45; Pi = 0,81 (см. табл. 9. у Долматова Б.И.); Со2 = 0,3 м; ко2 = С02 I h\ = 0,3 / 1,45 = 0,21 < 0,3, поэтому &02 = 0,3 и р2= 1,05; /г01 = 1,45 м:

Мощность сжимаемого слоя Н с = 6,16 м, так как на границе его выполняется условие 0,2 azg = 0,2 -431 = 86 кПа ~ azp = 68 кПа. Осадку вычисляем по формуле:

= 0,048 м = 4,8 см.

Осадка фундамента 4,8 см меньше предельно допустимой осадки фундаментов stl = 10 см производственных зданий с железобетонным каркасом (см. прил. Е СП 50-101-2004).

Вычисление природных и дополнительных напряжений 2.5. Расчет комбинированных свайно-плитных фундаментов В случае устройства ростверка в виде сплошной железобетонной плиты и отсутствия в пределах длины сваи слабых сильносжимаемых грунтов целесообразно учитывать отпор грунта под подошвой ростверка. Включение в работу плиты ростверка позволяет уменьшить число свай в фундаменте и сопротивление грунта под подошвой ростверка и по острию, и по боковой поверхности сваи, называют комбинированными свайно-плитными (КСП) принимать от 0,5 В до В (В - ширина подошвы фундаментной плиты), расстояние между осями свай а = (5 - 7) d и более.

Метод расчета осадки КСП фундаментов основан на совместном рассмотрении жесткости грунтового основания свай и плиты. Расчет осадки КСП фундамента производят на основе определения частных значений жесткости основания всех свай и основания ростверка, коэффициента их взаимодействия и коэффициента жесткости основания всего фундамента:

а) жесткость всех свай Кр находят по формуле где К \ - жесткость одной сваи, определяемая как отношение нагрузки на сваю к ее осадке К \ = Р \ / S\ = E$l d / / v; P\ - нагрузка на 1 сваю; S\ - осадка сваи от нагрузки Р \, определяемая по результатам статических испытаний сваи, м; E$l ~модуль деформации грунта под нижним концом свай;

l s = 2, 6 / [ ( l / d ) + 4] - коэффициент влияния осадки для жесткой сваи;

п - общее число свай в фундаменте; R s - коэффициент увеличения осадки, определяемый по табл. 9.15;

свай « Примечания: 1. В каждом столбце при других значениях п коэффициент R s определяют по формуле Rs(n) = 0,5 /?Л 100) lg п.

2. Таблица составлена для свайных кустов квадратной формы. Для кустов прямоугольной формы число свай п принимают равным квадрату числа свай по короткой стороне фундамента.

б) жесткость плиты К с находят по формуле где E s - средний модуль деформации грунта в пределах глубины В от подошвы ростверка, м (В - ширина плиты), кПа; А - площадь плиты, м2 (А = BL, где L - длина плиты, м); V - коэффициент Пуассона грунта; то коэффициент площади, зависящий от отношения L IB '.

в) общую жесткость КСП фундамента K f вычисляют по формуле Осадку КСП фундамента вычисляют по формуле При этом часть нагрузки, воспринимаемой сваями, а часть нагрузки, воспринимаемой плитой, Определение затрат строительных материалов производится по физическим объемам запроектированной конструкции фундамента по каждому варианту. Для определения стоимости каждого варианта можно воспользоваться приложением 1 данного пособия, где приведены укрупненные расценки в условных единицах. Определение стоимости возведения фундамента лучше выполнить в табличной форме (как пример табл.2.12) Стоимость возведения фундамента мелкого заложения (вариант) I. Земляные работы 1. разработка котлована 3. крепление стен котло­ II. Устройство фундамента 1. устройство подготовки 2. установка опалубки и арматуры, бетонирова­ ние тела фундамента 3. гидроизоляция Сравнение вариантов производится также в табличной форме (табл. 2.13) Вывод по таблице делается в письменном виде. Должны быть оценены все стороны и сделано заключение о предпочтительном варианте, для которого выполняются п.п. 4 и 5.

4. Разработка технологии возведения выбранного Для выбранного варианта фундамента обучаемый разрабатывает технологическую последовательность его возведения в письменном виде (1 - стр.). Одновременно продумываются схемы технологии работ для третьего чертежа. При необходимости текст сопровождается соответствующими расчетами (подбор насосов для водоотлива; подбор землеройной техники и транспорта и т.д.).

5. Техника безопасности и экологическая безопасность Рекомендации по технике безопасности и экологической безопасности при строительстве тоннеля обучаемый излагает в свободной форме на основании личного опыта и соответствующей литературы.

Вопросы техники безопасности должны касаться наиболее характерных и опасных видов работ при возведении выбранного фундамента: отрывка котлована, крепление стен котлована, устройство подготовки, монтаж опалубки и арматуры, бетонирование и т.д.



Pages:     || 2 |


Похожие работы:

«Серия Reuters для финансистов Рынок облигаций Курс для начинающих Перевод с английского Москва 2003 Эта книга — великолепное учебное пособие для начинающих углубленное изучение рынков облигаций. Она знакомит с принципами функционирования рынков облигаций, их особенностями, инструментами и участниками, организацией и регулированием. Хотя книга рассчитана на начинающих, в ней уделено внимание и сложным вопросам, которые рассматриваются, как правило, только в специальной профессиональной...»

«1 ФГБОУ ВПО Воронежский государственный университет инженерных технологий СОДЕРЖАНИЕ 1 Общие сведения по направлению подготовки магистров. 3 Организационно- правовое обеспечение образовательной деятельности 2 Структура подготовки магистров. Сведения по основной 6 образовательной программе 6 3 Содержание подготовки магистров 7 3.1 Учебный план 11 3.2 Учебные программы дисциплин и практик, диагностические средства Программы и требования к выпускным квалификационным испытаниям 3. 4 Организация...»

«www.training.pwc.ru Учебное пособие АССА ДипИФР Диплом АССА по Международной Финансовой Отчетности 2014 АССА Диплом по международной финансовой отчетности Материал для подготовки к сдаче экзамена АССА ДипИфр (рус) PricewaterhouseCoopers ул. Бутырский Вал. 10, 125047, Москва, Россия acca.dipifr@ru.pwc.com +7 (495) 967-6074 +7 (812) 326-6644 Этот материал разработан исключительно для подготовки слушателей к сдаче квалификационного экзамена АССА ДипИФР. Информация, содержащаяся в этом пособии, не...»

«Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования РОССИЙСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ТУРИЗМА И СЕРВИСА ИНСТИТУТ ТУРИЗМА И ГОСТЕПРИИМСТВА (филиал) (г. Москва) Кафедра Организации и технологии в туризме и гостиничной деятельности КОЛЛЕКТИВНАЯ ДИПЛОМНАЯ РАБОТА на тему: Разработка рекомендаций по развитию архитектурного наследия г. Коломна по специальности: 100103.65 Социально-культурный...»

«МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ РОССИЙСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АГРАРНЫЙ ЗАОЧНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ИНСТИТУТ КОММЕРЦИИ, МЕНЕДЖМЕНТА И ИННОВАЦИОННЫХ ТЕХНОЛОГИЙ Кафедра Менеджмента ИННОВАЦИОННЫЙ МЕНЕДЖМЕНТ МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ИЗУЧЕНИЮ ДИСЦИПЛИНЫ И ЗАДАНИЯ ДЛЯ ВЫПОЛНЕНИЯ КУРСОВОЙ РАБОТЫ (ПРОЕКТА) Для специальности: 080507– Менеджмент организации Москва 2010 г. Составители: к.э.н., доцент Гужин А.А., к.э.н., доцент Гужина Г.Н., ст.преподаватель Костина О.В. УДК 338.24 (075.5)...»

«МИНИСТЕРСТВО ЗДРАВООХРАНЕНИЯ И СОЦИАЛЬНОГО РАЗВИТИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ГОСУДАРСТВЕННОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ САМАРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ МЕДИЦИНСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ Ю.В.Щукин, В.А.Дьячков, А.Е.Рябов, А.В.Германов ПРОПЕДЕВТИКА ВНУТРЕННИХ БОЛЕЗНЕЙ рекомендовано Учебно-методическим объединением по медицинскому и фармацевтическому образованию вузов России в качестве учебного пособия для студентов медицинских вузов, обучающихся на факультете высшего...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ГОСУДАРСТВЕННОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ УДМУРТСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ИНСТИТУТ ИСТОРИИ И КУЛЬТУРЫ НАРОДОВ ПРИУРАЛЬЯ КАФЕДРА АРХЕОЛОГИИ И ИСТОРИИ ПЕРВОБЫТНОГО ОБЩЕСТВА Н.А. Лещинская Н.Ф. Широбокова БИБЛИОГРАФИЯ НАУЧНЫХ ТРУДОВ ИНСТИТУТА ИСТОРИИ И КУЛЬТУРЫ НАРОДОВ ПРИУРАЛЬЯ И КАФЕДРЫ АРХЕОЛОГИИ И ИСТОРИИ ПЕРВОБЫТНОГО ОБЩЕСТВА ЗА 1973-2008 гг. ИЖЕВСК 2008 ББК91.9:63+63.48(235.55)я1+63.529(235.55)я...»

«КАЗАХСКИЙ НАЦИОНАЛЬНЫЙ АГРАРНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ Н.П.ИВАНОВ доктор ветеринарных наук, профессор, академик НАН РК К.А.ТУРГЕНБАЕВ доктор ветеринарных наук, профессор А.Н. КОЖАЕВ кандидат ветеринарных наук ИНФЕКЦИОННЫЕ БОЛЕЗНИ ЖИВОТНЫХ Том 4 Болезни птиц, плотоядных и пушных зверей, пчел, рыб, малоизвестные болезни и медленные инфекции Алматы, 2012 УДК 619:616.981.42 (075.8) ББК 48.73Я73 И22 Учебное пособие рассмотрено и рекомендовано к изданию Ученым Советом факультета Ветеринарной медицины и...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РФ Бийский технологический институт (филиал) федерального государственного бюджетного образовательного учреждения высшего профессионального образования Алтайский государственный технический университет им. И.И. Ползунова Ю.Ю. Свирина ЭКОНОМИКА ПРЕДПРИЯТИЯ Методические рекомендации по выполнению курсовой работы для студентов специальности 080301.65 Коммерция (торговое дело) Бийск Издательство Алтайского государственного технического университета им. И.И....»

«Б А К А Л А В Р И А Т Х.З. Ксенофонтова социология управления Допущено Советом Учебно-методического объединения вузов России по образованию в области менеджмента в качестве учебного пособия по специальности Менеджмент организации КНОРУС • МОСКВА • 2013 УДК 316:65.0(075.8) ББК 60.561.1я73 К86 Рецензенты: В.В. Маркин, заведующий кафедрой управления и социологии Пензенского государственного университета, д-р соц. наук, проф., С.Д. Резник, директор Института экономики и менеджмента Пензенского...»

«ПРИКАЗ РОСГИДРОМЕТА от 23.10.2012 № 634 ОБ УТВЕРЖДЕНИИ ПОЛОЖЕНИЯ О ПОРЯДКЕ ПОДГОТОВКИ И ИЗДАНИЯ НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКОЙ ЛИТЕРАТУРЫ В ФЕДЕРАЛЬНОЙ СЛУЖБЕ ПО ГИДРОМЕТЕОРОЛОГИИ И МОНИТОРИНГУ ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ В целях реализации задач по изданию научно-технической литературы, необходимой для обеспечения оперативно-производственной и научной деятельности Федеральной службы по гидрометеорологии и мониторингу окружающей среды п р и к а з ы в а ю: 1. Утвердить прилагаемое Положение о порядке подготовки и...»

«Министерство образования и науки РФ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования Уральский государственный педагогический университет Институт иностранных языков Е.Е. ГОРШКОВА С.О. МАКЕЕВА КУРСОВАЯ РАБОТА МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ПОДГОТОВКЕ, ОФОРМЛЕНИЮ И ЗАЩИТЕ для специальностей 050303 – Иностранный язык 031202 – Перевод и переводоведение IFL Екатеринбург 2012 УДК 378. 146.9 (0.75.8) ББК Ч 481.267 Г 70 Рекомендовано Ученым советом...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РЕСПУБЛИКИ БЕЛАРУСЬ БРЕСТСКИЙ ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ КАФЕДРА ОСНОВАНИЙ, ФУНДАМЕНТОВ, ИНЖЕНЕРНОЙ ГЕОЛОГИИ И ГЕОДЕЗИИ МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ И ЗАДАНИЯ к контрольной работе ИНЖЕНЕРНАЯ ГЕОЛОГИЯ для студентов дневной и заочной формы обучения специальности Т 19.01. Промышленное и гражданское строительство. Брест 1999 УДК 624. 131. 1 Методические указания рассмотрены и утверждены на заседании кафедры Основания, фундаменты, инженерная геология и геодезия. (протокол № 9 от...»

«Министерство образования Республики Беларусь УО ПОЛОЦКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ И ЗАДАНИЯ к выполнению курсовой работы по дисциплине ТЕОРИЯ БУХГАЛТЕРСКОГО УЧЕТА для специальности 25-01-08 Бухгалтерский учет, анализ и аудит г. Новополоцк, 2013 УДК Одобрены и рекомендованы к изданию Методической комиссией финансово-экономического факультета кафедра Бухгалтерский учет и аудит Составитель: зав.кафедрой бухгалтерский учет и аудит, д.э.н., доцент С.Г. Вегера Полоцкий...»

«Министерство образования и науки Российской Федерации Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Ивановская государственная текстильная академия (ИГТА) Кафедра технологии швейных изделий ПРОГРАММА Производственной практики на предприятиях швейной промышленности для студентов специальности 280800 Технология швейных изделий Иваново 2004 1 УДК 687 (07) В программе приведены вопросы, которые студент должен изучить во время производственных практик, и...»

«Утвержден приказом председателя Контрольно-счетной палаты города Таганрога от 30 июня 2014 № 3 (Рассмотрен Коллегией Контрольно-счетной палаты города Таганрога протокол от 27 июня 2014 № 2) Стандарт финансового контроля (СФК) Общие правила проведения контрольного мероприятия Контрольно-счетной палаты города Таганрога Таганрог 2014 год Содержание Общие положения.. 3 Содержание контрольного мероприятия. Организация контрольного мероприятия. Подготовительный этап проведения контрольного...»

«Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования Тамбовский государственный технический университет Р.В. КОСОВ ОСНОВЫ СОЦИАЛЬНОГО ГОСУДАРСТВА Утверждено Учёным советом университета в качестве учебного пособия для студентов 1, 2 курсов по направлениям подготовки бакалавриата Тамбов Издательство ФГБОУ ВПО ТГТУ 2011 1 УДК 340.12(075.8) ББК Х404.014я73 К715 Р еце нз е нт ы: Доктор...»

«ДОКУМЕНТ-КАМЕРА Инструктивно-методические материалы для педагога Москва БизнесМеридиан 2011 Содержание Введение Документ-камера Функции документ-камеры Функция демонстрации стационарных изображений и объектов Функция записи стационарных и динамических объектов Психолого-педагогические аспекты использования документ-камеры.10 1. Реализация дидактических принципов обучения 2. Реализация психологических аспектов обучения 3. Реализация принципа целесообразности предоставляемых методов обучения 4....»

«Приложение к приказу №594 от 20.05.2014 МБОУ Тюхтетская средняя общеобразовательная школа №1 Учебно-методический комплект на 2014-2015 учебный год. Предмет Ко л- Соответствующий УМК во Реализуемая программа Учебник Дидактический Методическое пособие %уко час материал мов плект ов. Первая ступень Примерные программы Азбука.1класс. Учеб.для Школа Обучение 1к л Русский начального общего общеобразоват. учреждений с России.ФГОС грамоте.1класс. язык образования. В 2ч.Ч.1. – прил. на электрон....»

«В.Н. Комиссаров СОВРЕМЕННОЕ ПЕРЕВОДОВЕДЕНИЕ В.Н. Комиссаров СОВРЕМЕННОЕ ПЕРЕВОДОВЕДЕНИЕ Учебное пособие ИЗДАТЕЛЬСТВО ЭТС МОСКВА • 2001 УДК 81‘25(07) ББК 81.2 7 К632 Издание одобрено: Министерством общего и профессионального образования Российской Федерации Рекомендовано к печати Ученым советом Московского государственного лингвистического университета В.Н.Комиссаров. Современное переводоведение. Учебное пособие. – М.: ЭТС. — 2001. — 424 с. К632 Редактор — доктор филологических наук академии...»










 
2014 www.av.disus.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Авторефераты, Диссертации, Монографии, Программы»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.